Реферат: Барабанная сушилка
--PAGE_BREAK--Выбираем винтовой горизонтальный транспортер:
Dв= <metricconverter productid=«0,25 м» w:st=«on»>0,25 м; L= <metricconverter productid=«25 м» w:st=«on»>25 м; t= <metricconverter productid=«0,25 м» w:st=«on»>0,25 м; n= 1,82 с-1.
Установочная мощность электродвигателя:
N= Gк(Lφ+Р)g/1000η = 0,682·(25·1,8+0)·9,8/1000·0,8 = 0,38 кВт,
где φ = 1,8 для опила;
Принимаем электродвигатель по N= 0,38 кВт типа АОЛ-12-2
N= 1,1 кВт [5, таблица 17] N= 1,1 кВт.
3.4 Шлюзовый дозатор
Шлюзовый дозатор установлен под бункером-питателем. Назначение – равномерная, регулируемая подача влажных еловых опилок в барабанную сушилку. Дозатор одновременно выполняет и роль питателя.
Производительность транспортера Gн= 1 кг/с
Насыпная плотность опила при wа1 = 67% ρн = 130 кг/м3
Объемная производительность шлюзового дозатора
V= Gн/ρн =1/130 = 76,9·10-4 м3/с.
Выбираемстандартный шлюзовой дозатор по V= 76,9·10-4 м3/с типа Ш1-45, диаметр ротора D= <metricconverter productid=«450 мм» w:st=«on»>450 мм, длина ротора L= <metricconverter productid=«400 мм» w:st=«on»>400 мм (равна диаметру загрузочного штуцера), частота вращения ротора 0,035-0,33 с-1 [3, таблица 2].
Частота вращения ротора:
n= V/0,785K1K2D2L= 76,9·10-4/0,785·0,8·0,8·0,452·0,4 = 0,043 с-1,
где К1 = 0,6 для опила; К2 = 0,8.
Установочная мощность электродвигателя:
N= GнLgβφ/1000η= 1·0,4·9,8·3·2,5/1000·0,6 = 0,049 кВт,
где β = 3; φ = 2,5.
Выбираем взрывозащищенный электродвигательпо N= 0,049 кВт типа В71В6 N= 0,55 кВт, n= 15,3 с-1 [7, таблица 2].
<img width=«424» height=«250» src=«ref-2_1353731613-21698.coolpic» alt=«рис3» v:shapes=«Рисунок_x0020_1»>
1 – привод; 2 – загрузочное окно; 3 – ротор; 4 – выгрузочное окно.
Рисунок 3.1 – Шлюзовый питатель
3.5 Расчет шлюзового затвора
Шлюзовые затворы хорошо себя зарекомендовали при установке под бункерами циклонов и других аппаратов при выгрузке сухого материала. Не рекомендуется применять в случае улавливания слипающихся пылей.
Производительность по сухому опилу Gк= 0,682 кг/с
Абсолютная влажность опила wа2 = 14%
Насыпная плотность ρк = 103 кг/м3 [4, таблица 3]
Объемная производительность затвора
V= Gк/ρк =0,682/103 = 66,21·10-4 м3/с.
Выбираемстандартный шлюзовой дозатор по V= 66,21·10- м3/с типа Ш1-45, диаметр ротора D= <metricconverter productid=«450 мм» w:st=«on»>450 мм, длина ротора L= <metricconverter productid=«400 мм» w:st=«on»>400 мм (равна диаметру загрузочного штуцера), частота вращения ротора 0,035-0,33 с-1 [7, таблица 2].
Частота вращения ротора:
n= V/0,785K1K2D2L= 66,21·10-4/0,785·0,8·0,8·0,452·0,4 = 0,16 с-1,
где К1 = 0,6 для опила; К2 = 0,8.
Установочная мощность электродвигателя:
N= GнLgβφ/1000η= 0,682·0,4·9,8·3·2,5/1000·0,6 = 0,049 кВт,
где β = 3; φ = 2,5.
Выбираем взрывозащищенный электродвигатель по N= 0,1 кВт типа В71В6 N= 0,55 кВт, n= 15,3 с-1 [7, таблица 2].
3.6 Расчет газовой горелки
Газовые горелки при сжигании природного газа работают с невысоким давлением и скоростью выхода газовой струи из сопла не более 60-70 м/с.
<img width=«374» height=«184» src=«ref-2_1353753311-4348.coolpic» v:shapes="_x0000_i1026">
Рисунок 3.2 — Схема газовой горелки
Воздух на горение подается двумя потоками: через корпус горелки 20-40% и 80-60% непосредственно в топку (рисунок 3.2).
Расход природного газа Vг = 146 м3/ч
Расход воздуха на горение Vгt0 = 2220 м3/ч
Диаметр газового сопла при
wс=70 м/с:
dc = √Vг/36000,785wc = √146/3600·0,785·70 = <metricconverter productid=«0,027 м» w:st=«on»>0,027м.
Принимаем d=30 мм.
Диаметр трубы
, подводящей газ к форсунке, при wг=15 м/с:
dтр = √Vг/3600·0,785wг = √146/3600·0,785·15 = <metricconverter productid=«0,059 м» w:st=«on»>0,059 м.
Принимаем трубу Ø63,5×3 мм по [6, таблица 8].
Определяем наружный диаметр трубы корпуса горелки. Принимаем расход первичного воздуха 35% от Vгt0=2220 м3/ч, т.е. Vв=0,35·2220=777 м3/ч, а скорость воздуха в кольцевом сечении форсунки wв=20 м/с, тогда сечение кольцевой щели: fвоз=Vв/3600wв=777/3600·20=0,0108 м2.
Диаметр кольцевой щели:
dщ = √fвоз/0,785 = √0,0108·0,785 = <metricconverter productid=«0,117 м» w:st=«on»>0,117 м.
Сечение, занимаемое газовой трубой диаметром <metricconverter productid=«63,5 мм» w:st=«on»>63,5 мм, равно:
f=fвоз+fгаз=0,0108+0,0027=0,0135 м2.
fгаз=Vг/3600wг=146/3600·15=0,0027 м2
Этому сечению соответствует диаметр:
d= √f/0,785 = √0,0135/0,785 = <metricconverter productid=«0,131 м» w:st=«on»>0,131 м.
Принимаем трубу корпуса горелки Ø140×4мм [6, таблица 8].
Объемная производительность вторичного воздуха:
Vввоз = Vгt0-Vв = 2220-777 = 1443 м3/ч.
Диаметр воздуховода вторичного воздуха при скорости w=3 м/с:
dввоз = √Vввоз/3600·0,785w = √1443/3600·0,785·3 = <metricconverter productid=«0,41 м» w:st=«on»>0,41 м.
Принимаем воздуховод Ø450×0,6 [6, таблица 2].
Диаметр воздуховода первичного воздуха:
dв =√Vв/3600·0,785w = √777/3600·0,785·15 = <metricconverter productid=«0,135 м» w:st=«on»>0,135 м.
Принимаем воздуховод Ø140×0,5 мм [6, таблица 2].
Гидравлической сопротивление газовой горелки ориентировочно принимаем равным ΔPг=5000 Па.
3.7 Расчет вентилятора подачи воздуха на горение природного газа
Расчет проводим согласно рисунок 3.3. Вентилятор и топка смонтированы на открытой площадке, защищенной от атмосферных осадков индивидуальным навесом. Воздух от вентилятора подается по параллельным воздуховодам, поэтому расчет проводим по линии наибольшего сопротивления, т.е. по линии подачи воздуха в форсунку.
<img width=«564» height=«254» src=«ref-2_1353757659-11904.coolpic» v:shapes="_x0000_i1027">
В – вентилятор; Ф – форсунка; Т – топка; КС – камера смешения; З – задвижка; Д – диафрагма; О – отвод; ВР – вентилятор регулирующий.
Рисунок 3.3 – Схема для расчета вентилятора подачи воздуха на горение природного газа
Параметры воздуха, подаваемого в горелку
Объемная производительность Vф=2220м3/ч
Температура tо=17,2°С
Плотность [7, приложение 2] rtо=1,171 кг/м3
Динамическая вязкость [7, приложение 3] mtо=18,03×10-6 Па×с
Диаметр воздуховода. Скорость воздуха принимаем w=10 м/с.
D = √Vф/0,785w = √2220/0,785×10 = <metricconverter productid=«0,280 м» w:st=«on»>0,280 м.
Выбираем стандартный диаметр воздуховода Ø315×0,6 мм. [6, таблица2]
Фактическая скорость воздуха:
w=Vф/0,785D2=2220/3600×0,785×0,3142=7,97 м/с.
Критерий Re=wDrtо/mtо=7,97×0,314×1,171/18,03×10-6=162536.
Коэффициент трения определяем по критерию Re для гладкой трубы (шероховатости практически отсутствуют, так как воздуховод новый) и по Re=162536 и по рис. 1.5 [5]: l=0,0175.
Длину воздуховода принимаем ориентировочно: L=7 м.
Местные сопротивления принимаем по [6, таблица 12, 13] и рис. 1:
конфузор (вход в вентилятор) zк=0,21 1 шт.
диффузор (выход из вентилятора) zдиф=0,21 1 шт.
отводы при a=90° zот=0,39 3 шт.
заслонка (задвижка) zз=1,54 1 шт.
диафрагма (измерение расхода воздуха) zд=2 1 шт.
вход в горелку zвх=1 1 шт.
Sz=1zк+1zдиф+3zот+1zз+1zд=1×0,21+1×0,21+3×0,39+1×1,54+1×2+1×1=6,13.
Гидравлическое сопротивление воздуховода:
ΔРгв=(1+(lL/D)+Sz)(w2rtо/2)=(1+(0,0175×7/0,314)+6,13)×(7,972×1,171/2)=414 Па.
Суммарное гидравлическое сопротивление от вентилятора до топки:
SDРг= ΔРгв +DРг+DРтопки=414+5000+500=5914 Па,
где DРг=5000 Па – сопротивление горелки при подаче воздуха на горение;
DРтопки=500 – сопротивление топки.
Приведенное сопротивление не рассчитываем, т.к. tо=24,7 °С и rtо=1,141 кг/м3.
Выбираем вентилятор высокого давления по Vгt0 = 2220 м3/ч = 0,617 м3/с и SDРг=5914Па по [6, таблица 31].
Принимаем турбовоздуходувку марки ТВ-25-1,1 V=0,833 м3/с, DР=10000 Па, n=48,3 с-1.
Установочная мощность электродвигателя:
N=bVгt0SRг/1000h=1,1×0,617×5914/1000×0,65=6,2 кВт.
Принимаем электродвигатель типа АО2-62-6, N=13 кВт [6, таблица 31].
3.8 Расчет и выбор вентилятора-дымососа
Вся сушильная установка (рис.1), начиная от камеры смешения, работает под небольшим разряжением. Это исключает утечку топочных газов через наплотности в газоходах и аппаратах и подсос воздуха на разбавление топочных газов.
3.8.1 Расчет патрубка с обратным клапаном для подсасывания воздуха в камеру смешения (приточная шахта)
Воздух из атмосферы подсасывается в камеру смешения с целью снизить температуру топочных газов с 1000°С до 400°С.
Параметры атмосферного воздуха
Температура t0 = 17,2°С
Влагосодержание x0 = 0.009 кг/кг
Теплосодержание I0 = 40кДж/кг
Масса сух воздуха, подаваемого в
камеру смешения Lсм= <metricconverter productid=«72 кг» w:st=«on»>72 кг возд/кг газа
Плотность [7, приложение 2] ρto= 1,171 кг/м3
Динамическая вязкость [7, приложение 3] μto= 18,03 · 10-6 Па·с
Объемный расход воздухана разбавление топочных газов:
Vtp=BLсм(1+x)/ ρto= 111,6·72·(1+0,009)/1,171 = 6923,58 м3/ч = 1,9 м3/с
Диаметр воздуховода рассчитываем, принимая скорость воздуха w= 10 м/с [5, таблица 9].
D= √Vtp/0,785w= √1,9/0,785·10 = <metricconverter productid=«0,492 м» w:st=«on»>0,492 м;
Выбираем стандартный диаметр воздуховода Ø 500 × <metricconverter productid=«0,7 мм» w:st=«on»>0,7 мм [5, таблица 2].
Фактическая скорость воздуха:
w= Vtp/0,785D2= 1,9/0,785·0,4992 = 9,7 м/с;
КритерийRe= wDρto/μto= 9,7·0,499·1,171/18,03·10-6 = 314365;
Коэффициент трения определяем для гладкой трубы по рис 1.5 [5] и по Re= 314365: λ = 0,0145
Длина патрубка: L= <metricconverter productid=«2 м» w:st=«on»>2 м.
Местные сопротивленияв патрубке [5, таблица 12, 13]:
приточная шахта (патрубок) ξвх = 2,5 1 шт.
выход из патрубка ξвых = 1 1 шт.
∑ζ = ξвх·1+ ξвых·1 = 2,5·1+1,0·1 = 3,5
Гидравлическое сопротивление патрубка:
ΔРпатр=(1+(λL/d)+∑ζ)( w2ρto/2)=(1+(0,0145·2/0,499)+3,5)·(9,72·1,171/2) = 251 Па
3.8.2 Газоход от смесительной камеры до входа в барабанную сушилку
Сушильный агент
Температура t1= 400°С
Расход L1= 2,82 кг/с
Влагосодержание х1 = 0,033 кг/кг
Теплосодержание J1= 512 кДж/кг
Динамическая вязкость μt1= 33,08 · 10-6 Па·с
Плотность сушильного агента:
ρt1= Р(1+x1)/462(273+t1)(0,62+х1) = 105·(1+0,033)/462·(273+400)·(0,62+0,033) = 0,51 м3/с
Объемный расход сушильного агента:
Vt1= L1(1+х1)/ρt1=2,82·(1+0,033/0,51) = 5,71 м3/с
Принимаем диаметр воздуховода для барабанной сушилки D= 0,5Dсушилки·D= 0,5 · 1,2 = <metricconverter productid=«0,6 м» w:st=«on»>0,6 м. Принимаем воздуховод Ø 630×0,7 мм [6, таблица 2].
Фактическая скорость воздуха:
w= Vt1/0,785D2= 5,71/0,785·0, 6292 = 18,3 м/с
продолжение
--PAGE_BREAK--
Критерий Re= wDρt1/μt1= 18,3·0,629·0,51/32,92·10-6 = 183743
Коэффициент трения определяем для гладкой трубы по рис 1.5 [5] и по Re= 183743: λ = 0,0159
Длина воздуховода: L= <metricconverter productid=«15 м» w:st=«on»>15 м (принимаем ориентировочно).
Местные сопротивления[6, таблица 12, 13]:
вход в газоход ξвх = 1 1 шт.
выход из газохода ξвых = 1 1 шт.
∑ζ = ξвх·1+ ξвых·1 = 1,0·1+1,0·1 = 2
Гидравлическое сопротивление газохода при
t
1
= 4000
C
:
ΔРt1=(1+(λL/d)+∑ζ)( w2ρt1/2)=(1+(0,0159·15/0,629)+2)·(18.32·0.51/2) = 256 Па
Компенсационное удлинение газохода:
l= 12,5·10-6tcmL= 12,5·10-6·400·15 = 75·10-<metricconverter productid=«3 м» w:st=«on»>3м
Принимаем линзовый компенсатор по диаметру D=630 мм и по табл.11[6].
Таблица 1.1 – Результат расчета и выбора линзового компенсатора на участке от камеры смешения до сушилки
d,мм
dн,мм
D,мм
б,мм
d,мм
a,мм
b,мм
630
720
1120
2,5
715
160
83
<img width=«226» height=«204» src=«ref-2_1353769563-8102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1028">
Рисунок 3.4 — Компенсатор однолинзовый
3.8.3 Газоход от сушилки до циклона первой степени очистки
Параметры парогазовой смеси, выходящей из сушилки
Температура t2= 90°С
Расход L2= 3,24 кг/с
Влагосодержание х2 = 0,1 кг/кг
Плотность ρt2= 0,892 кг/м3
Вязкость μt2= 20,23·10-6 Па·с
Объемный расход сушильного агента:
Vt2= L2(1+x2)/ ρt2= 3,24(1+0,1)/0,892 = 4,0 м3/с.
Диаметр газохода выбираем, принимая скорость воздуха w= 12 м/с [6, таблица 9]:
D= √Vt2/0,785w= √4,0/0,785·12 = <metricconverter productid=«0,7 м» w:st=«on»>0,7 м
Выбираем газоход Ø 710×0,7 мм [6, таблица 2].
Фактическая скорость парогазовой смеси:
w= Vt2/0,785D2= 4,0/0,785·0, 7092 = 10,1 м/с
КритерийRe= wDρt2/μt2= 10,1·0,709·0,8921/20,23·10-6 = 315781
Коэффициент тренияопределяем для гладкой трубы по рис 1.5 [5] и по Re= 315781: λ = 0,0144.
Длина газохода:L= <metricconverter productid=«20 м» w:st=«on»>20 м (принимаем ориентировочно).
Местные сопротивления[5, таблица 12, 13]:
вход в газоход ξвх = 1 1 шт.
выход из газохода ξвых = 1 1 шт
отводы α = 900 ξот = 0,39 2 шт.
вход в циклон ξц = 0,21 1 шт.
∑ζ = ξвх·1+ ξвых·1+ξот·2+ ξц·1 = 1·1+1·1+0,39·2+0,21·1 = 2,99.
Гидравлическое сопротивление газоходабез учета пыли, содержащейся в парогазовой смеси:
ΔРt2=(1+(λL/d)+∑ζ)( w2ρt2/2) = (1+(0,0144·20/0,709)+2,99)(10,12·0,892/2) = 200 Па
Гидравлическое сопротивление газоходас учетом перемещающейся пыли в циклон:
ΔРt2II= ΔРt2(1+kỹ)+Нỹρt2g
где k– опытный коэффициент, для древесной стружки и опила k= 1,4;
ỹ — относительная массовая концентрация высушиваемого материала, кг материала/кг паровоздушной смеси.
ỹ = 0,1 Gк/ L2(1+x2) = 0,1·0,682/3,24(1+0,1) = 0,019 кг/кг.
Н – высота вертикального участка газохода Н = 15-<metricconverter productid=«20 м» w:st=«on»>20 м.
ΔРt2II= 200(1+1,4·0,019)+15·0,019·0,892·9,8 = 208 Па
Компенсационное удлинение газохода:
l= 12,5·10-6tcmL= 12,5·10-6·90·20 = 22,5·10-<metricconverter productid=«3 м» w:st=«on»>3м
Принимаем линзовый компенсатор по диаметру D=710 мм и по табл.11[6].
Таблица 1.2 – Результат расчета и выбора линзового компенсатора на участке от сушилки до циклона первой степени очистки
d,мм
dн,мм
D,мм
б,мм
d,мм
a,мм
b,мм
710
820
1220
2,5
815
160
83
<img width=«239» height=«215» src=«ref-2_1353777665-10130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1029">
Рисунок 3.5 — Компенсатор однолинзовый
3.8.4 Расчет циклона первой степени очистки
Назначение – улавливание частиц высушенных еловых опилок после барабанной сушилки. Циклон работает на сеть.
Размер частиц опила dэ= 2,2·10-<metricconverter productid=«3 мм» w:st=«on»>3мм Производительность по сухому материалу Gк= 1,16 кг/с
Гидравлическое сопротивление сушилки и
газоходов до входа в циклон ∑ΔРi= 554 Па
Объемный расход очищаемого газа Vt2= 3,73 м3/с
Температура воздуха t2= 900С
Влагосодержание x2= 0,1 кг/кг
Вязкость[6, прил. 3] μt2= 20,23·10-6 Па·с
Запыленность воздуха на входе:
C = Gк/Vt2 = 1,16/3,73 = 183·10-3 кг/м3.
Принимаем циклон ЦН-24, так как улавливаются частицы размером более dэ= <metricconverter productid=«2,2 мм» w:st=«on»>2,2 мм.
Принимая прямоугольную компоновку циклонных элементов типа ЦН-24 с организованным подводом воздуха, определяем коэффициент гидравлического сопротивления группового циклона:
ξцгр = К1К2zц500+К3 =1·0,86·75+35=99,5,
где zц500 = 75 для ЦН-24 [3, таблица 13]; К1 = 1,0 при D= <metricconverter productid=«500 мм» w:st=«on»>500 мм [3, таблица 14]; К2 = 0,86 при С = 183·10-3кг/м3 [3, таблица 15];К3 = 35 [3, таблица 16].
Условная скорость воздуха в циклоне:
wц = [(DRц/rt)/0,5 ξцгр]0,5 = [300/0,5·99,5]0,5 = 2,46 м/с,
где ΔРц/ρt= 300 м2/с2 для ЦН-24.
Объемный расход воздуха, проходящего через один элемент группового циклона:
Υ = 0,785D2wц = 0,785·0,82·2,46 = 1,24 м3/с.
Число циклонных элементов в групповом циклоне:
Z= Vt3/υ = 3,73/1,24 = 3.
Выбираем групповой циклон ЦН-24 из 4 элементов диаметром <metricconverter productid=«800 мм» w:st=«on»>800 мм.
Фактическая скорость воздуха в элементах группового циклона:
wф = Vt3/0,785D2Z= 3,73/0,785·0,82·4 = 1,86 м/с.
Абсолютное давление запыленного воздуха в циклоне:
Ра = В±Р = 9,81·104-554 = 97546 Па.
Циклон работает под разряжением, поэтому в формуле ставим знак “минус”, если под давлением знак ”плюс”. Атмосферное давление В = 9,81·104 Па; Р – давление газов на входе в циклон: Р = ∑ΔРi– сумма гидравлических сопротивлений газоходов и аппаратов до циклона, Па.
Плотность влажного воздуха при рабочих условиях:
ρt2= Ра(1+х2)/462(273+ t2)(0,62+х2) = 97546(1+0,1)/462(273+90)(0,62+0,1) = 0,89 кг/кг.
Гидравлическое сопротивление группового циклона:
DRц1 = 0,5 ξцгрwц2rt2=0,5·99,5·1,862·0,89 = 153 Па.
3.8.5 Газоход от циклона первой степени очистки до циклона второй степени очистки
Параметры парогазовой смеси, выходящей из сушилки
Температура t3= 85°С
Расход L3= 2,96 кг/с
Влагосодержание х3 = 0,1 кг/кг
Плотность ρt3= 0,899 кг/м3
Вязкость μt3= 19,99·10-6 Па·с
Объемный расход сушильного агента:
Vt3= L3(1+x3)/ ρt3= 2,96(1+0,1)/0,899 = 3,62 м3/с,
Диаметр газохода выбираем, принимая скорость воздуха w= 12 м/с [6, таблица 9]:
D= √Vt3/0,785w= √3,62/0,785·12 = <metricconverter productid=«0,62 м» w:st=«on»>0,62 м
Выбираем газоход Ø 630×0,7 мм [6, таблица 2].
Фактическая скорость парогазовой смеси:
w= Vt3/0,785D2= 3,62/0,785·0, 6292 = 11,7 м/с
КритерийRe= wDρt3/μt3= 11,7·0,629·0,899/19,99·10-6 = 330966
Коэффициент тренияопределяем для гладкой трубы по рис 1.5 [5] и по Re= 330966: λ = 0,0143.
Длина газохода:L= <metricconverter productid=«20 м» w:st=«on»>20 м (принимаем ориентировочно).
Местные сопротивления[6, таблица 12, 13]:
вход в газоход ξвх = 1 1 шт.
выход из газохода ξвых = 1 1 шт
отводы α = 900 ξот = 0,39 3 шт.
вход в циклон ξц = 0,21 1 шт.
∑ζ = ξвх·1+ ξвых·1+ξот·3+ ξц·1 = 1·1+1·1+0,39·3+0,21·1 = 3,38.
Гидравлическое сопротивление газоходабез учета пыли, содержащейся в парогазовой смеси:
ΔРt3=(1+(λL/d)+∑ζ)( w2ρt3/2) = (1+(0,0143·20/0,629)+3,38)(11,72·0,899/2) = 298 Па
Компенсационное удлинение газохода:
l= 12,5·10-6tcmL= 12,5·10-6·85·20 = 21,25·10-<metricconverter productid=«3 м» w:st=«on»>3м
Принимаем линзовый компенсатор по диаметру D=630 мм и по табл.11[6].
Таблица 1.3 – Результат расчета и выбора линзового компенсатора на участке от циклона первой степени очистки до циклона второй степени очистки
d, мм
dн, мм
D,мм
б,мм
d,мм
a,мм
b,мм
630
720
1120
2,5
715
160
83
<img width=«239» height=«215» src=«ref-2_1353777665-10130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1030">
Рисунок 3.6 — Компенсатор однолинзовый
3.8.6 Расчет циклона второй степени очистки
Назначение – улавливает частицы высушенного опила после циклона первой степени очистки. В циклоне второй степени очистки уловлено 85% опила, т.е. в циклон-очиститель попадает оставшийся опил (15%). Таким образом, производительность по стружке составит <img width=«19» height=«24» src=«ref-2_1353797925-181.coolpic» v:shapes="_x0000_i1031">к= 0,682·0,15=0,1023 кг/с.
Циклон работает на выхлоп.
Размер частиц волокна dэ=2,2·10-3м
Производительность по высушенному волокну Gк= 0,1023 кг/с
Объемный расход очищаемого газа Vt3 = Vt2 =3,73 м3/с
Запыленность воздуха на входе в циклон:
C = Gк/Vt3 = 0,1023/3,73 = 0,027 кг/м3.
Выбираем циклон ЦН-15, так как улавливаются крупные частицы dэ=2,2 мм.
Принимая прямоугольную компоновку циклонных элементов типа ЦН-15 с организованным подводом воздуха, определяем коэффициент гидравлического сопротивления:
ξцгр = К1К2zц500+К3 =1·0,92·163+35=184,96 ,
где zц500 = 163 [3, таблица 13]; К1 = 1 при D= <metricconverter productid=«600 мм» w:st=«on»>600 мм [3, таблица 14]; К2 = 0,92 при C= 0,067 кг/м3 [3, таблица 15]; К3 = 35 [3, таблицы 16].
Принимаем диаметр циклона D= <metricconverter productid=«600 мм» w:st=«on»>600 мм. Отношение по DRц/rt для циклона ЦН-15 принимаем: DRц/rt= 500 м2/с2.
продолжение
--PAGE_BREAK--
еще рефераты
Еще работы по производству
Реферат по производству
Расчет работы сушильной камеры периодического действия типа УЛ 2
2 Сентября 2013
Реферат по производству
Современное металлургическое производство
2 Сентября 2013
Реферат по производству
Расчёт аэрофонтанной сушилки
2 Сентября 2013
Реферат по производству
Проектирование микрорайона в г. Хабаровске
2 Сентября 2013