Реферат: Расчёт аэрофонтанной сушилки
--PAGE_BREAK--<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967500091-5117.coolpic» v:shapes="_x0000_s1112 _x0000_s1113 _x0000_s1114 _x0000_s1115 _x0000_s1116 _x0000_s1117 _x0000_s1118 _x0000_s1119 _x0000_s1120 _x0000_s1121 _x0000_s1122 _x0000_s1123 _x0000_s1124 _x0000_s1125 _x0000_s1126 _x0000_s1127 _x0000_s1128 _x0000_s1129 _x0000_s1130 _x0000_s1131">1 Принципиальная схема, ее обоснование и описаниеСушка является довольно дорогой операцией, потому что на испарение 1 кг влаги необходимо подвести 2100-2500 кДж тепла. Для сушки измельченной древесины используют сушильные установки непрерывного действия, в которых процесс сушки совмещается с перемещением материала.
Влажный материал из бункера-питателя БП шлюзовым дозатором ДШ подается в сушилку С. Сушильный агент – топочные газы, разбавленные воздухом, поступают в сушилку из топки Т. Продукт вместе с сушильным агентом отсасывается вентилятором-дымосом ВД в циклон-разгрузитель ЦР, где продукт частично отделяется от сушильного агента, доочистка отработанного теплоносителя осуществляется в циклоне-очистителе ЦО. Отработанный сушильный агент отсасывается вентилятором-дымососом ВД и выбрасывается в атмосферу через дымовую трубу ДТ. Вся схема работает под разряжением, для того чтобы избежать свищей теплоносителя. Продукт через шлюзовой затвор ЗШ подается в транспортер ТВ на следующую технологическую стадию.
--PAGE_BREAK--2.2 Расчет аэрофонтанной сушилки
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967573753-5132.coolpic» v:shapes="_x0000_s1272 _x0000_s1273 _x0000_s1274 _x0000_s1275 _x0000_s1276 _x0000_s1277 _x0000_s1278 _x0000_s1279 _x0000_s1280 _x0000_s1281 _x0000_s1282 _x0000_s1283 _x0000_s1284 _x0000_s1285 _x0000_s1286 _x0000_s1287 _x0000_s1288 _x0000_s1289 _x0000_s1290 _x0000_s1291">
Исходные данные:
Параметры материала
Материал измельченная древесина из
можжевельника
Размер частиц 30×5×5 мм
Производительность по влажному материалу <img border=«0» width=«24» height=«25» src=«ref-2_967578885-193.coolpic» v:shapes="_x0000_i1039">=13 т/ч=3,611 кг/с
Абсолютная влажность:
начальная wа1=40 %
конечная wа2=20 %
Начальная температура материала q1=5 °С
Параметры сушильного агента
Сушильный агент – это топочные газы, разбавленные воздухом.
Топливо – природный газ (Ямбургское месторождение)
Вход в сушилку
Температура t1=350 °С
Влагосодержание x1=0,025 кг/кг
(см. расчет горения газа)
Плотность[1, таблица 57] rt1=0,544 кг/м3
Выход из сушилки
Температура t2=90 °С
Относительная влажность wо2=85 %
Параметры наружного воздуха
Температура t0=5 °С
Влагосодержание x0=0,004 кг/кг
(см. расчет горения газа)
Теплосодержание J0=15,061 кДж/кг
Относительная влажность φ0=70%
2.2.1 Технологический расчет
Теплофизические свойства и характеристика частиц измельченной древесины из можжевельника
Объем частиц:
Vч=δ∙b∙l=30·5·5·(10-3)3=7,5·10-7 м3.
Поверхность частицы:
Fч=2∙(δ∙b+δ∙l+b∙l)=2·(30·5+30·5+5·5)·10-6=6,5·10-4 м2.
Фактор формы:
Ф=0,5.
Эквивалентный диаметр частицы:
dэ=(6∙Vч/π)0,33=[6·7,5·10-7/3,14]0,33=0,012 м.
Относительная влажность материала:
на входе в сушилку: wо1=100∙wа1/(100-wа1)=100·40/(100-40)=66,7 %;
на выходе из сушилки: wо2=100∙wа2/(100-wа2)=100·20/(100-20)=25 %;
среднее значение: wо ср=0,5∙(wо1+wо2)=0,5·(66,7+25)=45,85 %.
Материальный баланс
Производительность по высушенному материалу:
<img border=«0» width=«27» height=«25» src=«ref-2_967579078-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1040">=<img border=«0» width=«24» height=«25» src=«ref-2_967578885-193.coolpic» v:shapes="_x0000_i1041">∙(100-wо1)/(100-wо2)=3,611·(100–66,7)/(100–25)=1,603 кг/c.
Количество испаряемой воды:
W=<img border=«0» width=«67» height=«25» src=«ref-2_967579467-276.coolpic» v:shapes="_x0000_i1042">=3,611-1,603=2,008 кг/с.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967579743-5122.coolpic» v:shapes="_x0000_s1292 _x0000_s1293 _x0000_s1294 _x0000_s1295 _x0000_s1296 _x0000_s1297 _x0000_s1298 _x0000_s1299 _x0000_s1300 _x0000_s1301 _x0000_s1302 _x0000_s1303 _x0000_s1304 _x0000_s1305 _x0000_s1306 _x0000_s1307 _x0000_s1308 _x0000_s1309 _x0000_s1310 _x0000_s1311">
Количество абсолютно сухого материала:
<img border=«0» width=«65» height=«25» src=«ref-2_967584865-278.coolpic» v:shapes="_x0000_i1043">∙(100-wо1)/100=3,611·(100-66,7)/100=1,202 кг/с.
продолжение
--PAGE_BREAK--Построение рабочей линии процесса сушки на J-х диаграмме
Параметры наружного воздуха
Точка А на J-х диаграмме: t0=5 °C; x0=0,004 кг/кг; J0=15,061 кДж/кг.
Параметры топочных газов
Точка К на J-х диаграмме: xтг=x′=0,119 кг/кг (см. расчет горения природного газа); tтг=1000 °C.
Параметры сушильного агента
Вход в сушилку
Точка В на J-х диаграмме: x1=x″=0,025 кг/кг; t1=350 °C.
Выход из сушилки
Точка С на J-х диаграмме: t2=90 °C.
Последовательность построения рабочей линии процесса сушки на J-x диаграмме
1) На J-x диаграмме находим точку А по x0=0,004 кг/кг и t0=5 °C; точку К по xтг=0,119 кг/кг и по tтг=1000 °C; проводим рабочую линию горения газа <img border=«0» width=«31» height=«23» src=«ref-2_967585143-236.coolpic» v:shapes="_x0000_i1044">.
2) Находим точку В на пересечении линии <img border=«0» width=«31» height=«23» src=«ref-2_967585143-236.coolpic» v:shapes="_x0000_i1045"> и линии температур t1=350 °C, определяем x1=0,025 кг/кг.
<img width=«693» height=«1073» src=«ref-2_967585615-5144.coolpic» v:shapes="_x0000_s1312 _x0000_s1313 _x0000_s1314 _x0000_s1315 _x0000_s1316 _x0000_s1317 _x0000_s1318 _x0000_s1319 _x0000_s1320 _x0000_s1321 _x0000_s1322 _x0000_s1323 _x0000_s1324 _x0000_s1325 _x0000_s1326 _x0000_s1327 _x0000_s1328 _x0000_s1329 _x0000_s1330 _x0000_s1331">Теплосодержание сушильного агента на входе в сушилку:
J1=1,01∙t1+(2493+1,97∙t1)∙x1=1,01·350+(2493+1,97·350)·0,025=433,063кДж/кг.
<img width=«693» height=«1073» src=«ref-2_967590759-5144.coolpic» v:shapes="_x0000_s1332 _x0000_s1333 _x0000_s1334 _x0000_s1335 _x0000_s1336 _x0000_s1337 _x0000_s1338 _x0000_s1339 _x0000_s1340 _x0000_s1341 _x0000_s1342 _x0000_s1343 _x0000_s1344 _x0000_s1345 _x0000_s1346 _x0000_s1347 _x0000_s1348 _x0000_s1349 _x0000_s1350 _x0000_s1351">3) Определяем tм1 для точки В. Принимаем, что сушка материала проходит в первом периоде (J1≈J2), тогда tм1=θ2=60 °С.
4) Расход тепла на нагрев материала:
Qм=<img border=«0» width=«27» height=«25» src=«ref-2_967579078-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1046">∙Cм∙(q2-q1)= 1,603·2,5∙(60–5)=220,413 кДж/с,
где Cм=2,5 кДж/кг∙К при wа ср=30 %.
5) Удельный расход тепла на нагрев материала:
qм=Qм/W=220,413/2,008=109,767 кДж/кг влаги.
6) Удельные потери тепла принимаем qпот=100 кДж/кг влаги.
7) Внутренний тепловой баланс сушилки:
D=4,19∙q1-(qм+qпот)=4,19·5–(109,767+100)= –188,817 кДж/кг.
8) Координаты точки Е: зададимся x=0,05 кг/кг,
тогда J=J1+D∙(x-x1)= 433,063–188,817∙(0,05–0,025)=428,343 кДж/кг.
9) Строим точку Е по координатам x=0,05 кг/кг и J=428,343 кДж/кг.
10) Строим рабочую линию сушки <img border=«0» width=«29» height=«24» src=«ref-2_967596099-226.coolpic» v:shapes="_x0000_i1047">, соединяя точку В с Е и продолжая
линию до пересечения с t2=90°C, получаем точку С – окончание сушки.
11) По координатам точки С определяем влагосодержание сушильного агента на выходе из сушилки: х2=0,120 кг/кг.
Теплосодержание сушильного агента на выходе из сушилки:
J2=1,01∙t2+(2493+1,97∙t2)∙x2=1,01·90+(2493+1,97·90)∙0,120=411,336кДж/кг.
tм2=60 °С.
Тепловой баланс
Теплосодержание сушильного агента при х1 и t2:
J12=1,01∙t2+(2493+1,97∙t2)∙x1=1,01·90+(2493+1,97·90)·0,025=157,658 Дж/кг.
<img width=«693» height=«1073» src=«ref-2_967596325-5141.coolpic» v:shapes="_x0000_s1352 _x0000_s1353 _x0000_s1354 _x0000_s1355 _x0000_s1356 _x0000_s1357 _x0000_s1358 _x0000_s1359 _x0000_s1360 _x0000_s1361 _x0000_s1362 _x0000_s1363 _x0000_s1364 _x0000_s1365 _x0000_s1366 _x0000_s1367 _x0000_s1368 _x0000_s1369 _x0000_s1370 _x0000_s1371">Теплосодержание подсасываемого воздуха при t0и х0:
Jп0=J0=15,061 кДж/кг.
Теплосодержание подсасываемого воздуха при t2 и х0:
Jп2=1,01∙t2+(2493+1,97∙t2)∙x0=1,01·90+(2493+1,97·90)·0,004=101,581кДж/кг.
Расход тепла на испарение влаги:
Qи=W∙(2493+1,97∙t2-4,19∙q1)=2,008∙(2493+1,97·90-4,19·5)=5319,895 кДж/с.
Расход тепла на нагрев материала:
Qм=220,413 кДж/с (см. построение диаграммы).
Потери тепла:
Qпот=W∙qпот=2,008·100=200,8 кДж/с.
Расход сушильного агента:
L1=(Qи+Qм+Qпот)/[(J1-J12)-0,05∙(Jп2-Jп0)]=(5319,895+220,413+200,8)/[(433,063–-157,658)–0,05∙(101,581–15,061)]=21,179 кг/с.
Количество паровой смеси, выходящей из сушилки:
L2=1,05∙L1=1,05·21,179=22,238 кг/с.
Влагосодержание сушильного агента на выходе из сушилки:
x2=x1+W/L1=0,025+2,008/21,179=0,120 кг/кг.
Теплосодержание сушильного агента на выходе из сушилки:
J2=1,01∙t2+(2493+1,97∙t2)∙x2=1,01·90+(2493+1,97·90)∙0,120=411,336 кДж/кг.
По диаграмме J-x: x2=0,120 кг/кг, J2=411,336 кДж/кг.
продолжение
--PAGE_BREAK--<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967601466-5126.coolpic» v:shapes="_x0000_s1372 _x0000_s1373 _x0000_s1374 _x0000_s1375 _x0000_s1376 _x0000_s1377 _x0000_s1378 _x0000_s1379 _x0000_s1380 _x0000_s1381 _x0000_s1382 _x0000_s1383 _x0000_s1384 _x0000_s1385 _x0000_s1386 _x0000_s1387 _x0000_s1388 _x0000_s1389 _x0000_s1390 _x0000_s1391">2.2.2 Гидродинамический расчет
Исходные данные:
Параметры опила
Вход в сушилку
Абсолютная влажность wа1=40 %
Эквивалентный диаметр dэ=0,012 м
Плотность при wa1 [см.1, таблица 91] rм1=570 кг/м3
Фактор формы Ф=0,5
Выход из сушилки
Абсолютная влажность wа2=20 %.
Плотность при wа2 [см.1, таблица 91] rм2=558 кг/м3.
Параметры сушильного агента
Вход в сушилку
Расход L1=21,179 кг/с
Температура t1=350 °C
Влагосодержание х1=0,025 кг/кг
Плотность [1, таблица 57] rt1=0,544 кг/м3
Динамическая вязкость [см.6, приложение 3] mt1=31,32·10-6Па·с
Выход из сушилки
Расход L2=22,238кг/с
Температура t2=90 °C
Влагосодержание х2=0,120 кг/кг
Плотность [1, таблица 57] rt2=0,884 кг/м3
Динамическая вязкость [см.6, приложение 3] mt2=20,0·10-6 Па·с
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967606592-5135.coolpic» v:shapes="_x0000_s1392 _x0000_s1393 _x0000_s1394 _x0000_s1395 _x0000_s1396 _x0000_s1397 _x0000_s1398 _x0000_s1399 _x0000_s1400 _x0000_s1401 _x0000_s1402 _x0000_s1403 _x0000_s1404 _x0000_s1405 _x0000_s1406 _x0000_s1407 _x0000_s1408 _x0000_s1409 _x0000_s1410 _x0000_s1411">
Средние значения параметров:
tср=0,5·(t1+t2)=0,5·(350+90)=220 °C;
хср=0,5·(x1+x2)=0,5·(0,025+0,120)=0,073 кг/кг;
rt ср=0,5·(rt1+rt2)=0,5·(0,544+0,884)=0,714 кг/м3;
mt ср=0,5·(mt1+mt2)=0,5·(31,32+20)·10-6=25,66·10-6 Па·с;
wа ср=0,5·(wа1+wа2)=0,5·(40+20)=30 %;
rм ср=630 кг/м3 при wа ср=30 % (см.1, таблица 91);
θср=0,5·(θ1+θ2)=0,5·(5+60)=32,5 °C;
Cм=2,4 кДж/кг∙К при wа ср=30 % и θср=32,5 °C;
λt=0,17 Вт/м·К при wа ср=30 %.
Критерий Архимедапри tср=220 °С, ωаср=30 %:
Ar=dэ3∙rt ср∙rм ср∙g/m2t ср=0,0123·0,714·630·9,81/(25,66·10-6)2=1,16·107.
Критерий Reкр:
Reкр=Ar·Ф2/[150·(1-ε0)/ε03+(1,75·Ar/ε03)0,5]= 1,16·107·0,52/[150·(1-0,4)/0,43+
+(1,75· 1,16·107/ 0,43)0,5]=150,782
Критическая скорость:
wкр=Reкр·mt ср/dэ·rt ср=150,782·25,66·10-6/0,012·0,714=0,452 м/с.
Предельно допустимая скорость сушильного агентапри ε=1 для dmin рассчитывается по формулам:
Armin=dmin3·rtср∙rм ср·g/m2t ср=0,0063·0,714·630·9,81/(25,66·10-6)2=1,45·106
при dmin=0,5· dэ=0,5·0,012=0,006 м.
w´вит= Ф0,5·mt ср·Armin/[dmin·rt ср·(18+0,61·Armin0,5)]=
=0,50,5∙25,66·10-6∙1,45∙106/[0,006·0,714·(18+0,61∙(1,45∙106)0,5)]=8,154 м/с.
продолжение
--PAGE_BREAK--Диаметр аэрофонтанной сушилки
Концентрация влажного опила в аэросмеси:
<img border=«0» width=«48» height=«22» src=«ref-2_967611727-141.coolpic» v:shapes="_x0000_i1048">/L1∙(1+x1)=3,611/21,179∙(1+0,025)=0,175 кг/кг.
Концентрация высушенного опила в аэросмеси:
<img border=«0» width=«51» height=«25» src=«ref-2_967611868-149.coolpic» v:shapes="_x0000_i1049">/L2∙(1+x2)=1,603/22,238·(1+0,120)=0,081 кг/кг.
Допустимая концентрация <img border=«0» width=«15» height=«21» src=«ref-2_967612017-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1050"> до 0,1 кг/кг.
Объемный расход парогазовой смеси на входе в сушилку:
Vt1=L1∙(1+x1)/rt1=21,179·(1+0,025)/0,544=39,905 м3/с.
Объемный расход парогазовой смеси на выходе из сушилки:
Vt2=L2∙(1+x2)/rt2=22,238·(1+0,120)/0,884=28,175 м3/с.
Критерий Архимеда при начальной влажности материала и параметрах сушильного агента на входе в сушилку:
Ar1=(dэ)3∙rt1∙rм1∙g/m2t1=0,0123·0,544·570·9,81/(31,32·10-6)2=5,36·106.
Скорость витания частиц опила:
(wвит)вх=Ф0,5·mt1·Ar1/[dэ·rt1·(18+0,61·Ar10,5)]=0,50,5∙31,32∙10-6∙5,36·106/[0,012×
×0,544·(18+0,61∙(5,36·106)0,5)]=12,712 м/с.
Скорость газа в горловине:
wг1=1,5·(wвит)вх=1,5∙12,712=19,068 м/с.
Диаметр горловины:
dг=(Vt1/0,785∙wг1)0,5=(39,905/0,785·19,068)0,5=1,633 м.
Диаметр горловины принимаем 1700 мм.<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967612112-5129.coolpic» v:shapes="_x0000_s1412 _x0000_s1413 _x0000_s1414 _x0000_s1415 _x0000_s1416 _x0000_s1417 _x0000_s1418 _x0000_s1419 _x0000_s1420 _x0000_s1421 _x0000_s1422 _x0000_s1423 _x0000_s1424 _x0000_s1425 _x0000_s1426 _x0000_s1427 _x0000_s1428 _x0000_s1429 _x0000_s1430 _x0000_s1431">
Диаметр широкой части рюмки:
D=(Vt2/0,785∙wг2)0,5=(28,175/0,785·3,814)0,5=3,068 м,
где wг2 – скорость парогазовой смеси в широкой части рюмки, м/с.
wг2=(0,2÷0,5)∙wвит=0,3∙12,712=3,814 м/с.
Диаметр широкой части рюмки принимаем равным 3100 мм.
Скорость wг2 должна быть равна или меньше скорости витания высушенной измельчённой древесины из бересты (wвит)вых.
Критерий Архимеда при конечной влажности материала и параметрах сушильного агента на выходе из сушилки:
Ar2=(dэ)3∙rt2∙rм2∙g/m2t2=0,0123·0,884·558·9,81/(20,0·10-6)2=2,09·107.
Скорость витания частиц опила в широкой части рюмки:
(wвит)вых=Ф0,5∙mt2∙Ar2/[dэ∙rt2∙(18+0,61∙Ar20,5)]=0,50,5∙20,0·10-6∙2,09·107/[0,012×
×0,884·(18+0,61∙(2,09·107)0,5)]=9,928м/с.
Скорость парогазовой смеси wг2=3,814 м/с принята правильно, так как wг2<(wвит)вых.
Высота конуса:
Нк=2·(D-d)=2·(3,1-1,7)=2,8 м.
Угол раскрытия конуса:
tg(α/2)=0,5·(D-d)/Нк=0,5·(3,1-1,7)/2,8=0,25.
α/2=14º, откуда α=2∙14=28º.
Принимаем Нк=2,8 м, при α=28º.
Объем усеченного конуса:
Vк=[π·Hк·(D2+d2+ D·d)]/12=[3,14∙2,8·(3,12+1,72+3,1∙1,7)/12=13,019 м3.<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967617241-5135.coolpic» v:shapes="_x0000_s1452 _x0000_s1453 _x0000_s1454 _x0000_s1455 _x0000_s1456 _x0000_s1457 _x0000_s1458 _x0000_s1459 _x0000_s1460 _x0000_s1461 _x0000_s1462 _x0000_s1463 _x0000_s1464 _x0000_s1465 _x0000_s1466 _x0000_s1467 _x0000_s1468 _x0000_s1469 _x0000_s1470 _x0000_s1471"> <img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967622376-5135.coolpic» v:shapes="_x0000_s1432 _x0000_s1433 _x0000_s1434 _x0000_s1435 _x0000_s1436 _x0000_s1437 _x0000_s1438 _x0000_s1439 _x0000_s1440 _x0000_s1441 _x0000_s1442 _x0000_s1443 _x0000_s1444 _x0000_s1445 _x0000_s1446 _x0000_s1447 _x0000_s1448 _x0000_s1449 _x0000_s1450 _x0000_s1451">
Общий объем аэрофонтанной сушилки при А=180 кг/(м3∙ч):
Vсуш=W/A=2,008∙3600/180=40,160 м3.
Количество конусов (рюмок), последовательно установленных в аэрофонтанной сушилке:
n=Vсуш/Vк=40,160/13,019=3,085. Принимаем n=3 шт.
Общая высота сушилки:
Н=(2∙d)∙2+n∙Нк+0,5∙(D+d)∙4+2∙d=2∙1,7∙2+3∙2,8+0,5∙(3,1+1,7)∙4+2∙1,7=28,2 м.
продолжение
--PAGE_BREAK--Гидравлическое сопротивление сушилки
Гидравлическое сопротивление одного корпуса:
ΔР=0,062∙ρм ср∙(D/d)2,54∙(tg(α/2))0,18∙(D/d-1)=0,062∙630∙(3,1/1,7)2,54∙(0,25)0,18×
×(3,1/1,7-1)=115,281 Па.
Гидравлическое сопротивление сушилки:
ΔРc=n∙ΔР=3∙115,281=345,843 Па.
Принимаем аэрофонтанную сушилку, состоящую из трех конусов (рюмок): D=3,1 м; d=1,7 м; Нк=2,8 м; Н=28,2 м; ΔРc=345,843 Па.
3 Расчет и выбор вспомогательного оборудования и<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967627511-5129.coolpic» v:shapes="_x0000_s1472 _x0000_s1473 _x0000_s1474 _x0000_s1475 _x0000_s1476 _x0000_s1477 _x0000_s1478 _x0000_s1479 _x0000_s1480 _x0000_s1481 _x0000_s1482 _x0000_s1483 _x0000_s1484 _x0000_s1485 _x0000_s1486 _x0000_s1487 _x0000_s1488 _x0000_s1489 _x0000_s1490 _x0000_s1491"> коммуникации
3.1 Бункер-питатель
Бункер-питатель используется для дозирования влажного опила в сушилку.
Производительность по влажному опилу, <img border=«0» width=«22» height=«22» src=«ref-2_967632640-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1051">, кг/с 3,611
Относительная влажность опила, ωо1, % 66,7
Абсолютная влажность опила, ωа1, % 40
Насыпная плотность влажного опила [см.1, таблица 90] при ωа1=40 %
rм1=570 кг/м3.
Объем бункера-питателя:
V=t∙<img border=«0» width=«22» height=«22» src=«ref-2_967632640-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1052">/rн=300×3,611/570=1,901 м3,
где t – продолжительность, необходимая для аварийного отключения ленточного транспортера, подающего опил в бункер, t=5 мин=300 с.
По ГОСТ 9931-61 выбираем бункер [1, таблица 79]:
ёмкость 2,0 м3
диаметр 700 мм
высота 1300 мм
сварной вертикальный цилиндрический аппарат с конически отбортованным днищем, углом конуса 90, с крышками и без них.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967632852-5132.coolpic» v:shapes="_x0000_s1492 _x0000_s1493 _x0000_s1494 _x0000_s1495 _x0000_s1496 _x0000_s1497 _x0000_s1498 _x0000_s1499 _x0000_s1500 _x0000_s1501 _x0000_s1502 _x0000_s1503 _x0000_s1504 _x0000_s1505 _x0000_s1506 _x0000_s1507 _x0000_s1508 _x0000_s1509 _x0000_s1510 _x0000_s1511">
3.2 Ленточный транспортер
Ленточный транспортер перемещает влажный материал от бункера-хранилища в бункер-питатель.
Производительность транспортера, <img border=«0» width=«22» height=«22» src=«ref-2_967632640-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1053">, кг/с 3,611
Насыпная плотность опила при ωа1=40 %, rм1, кг/м3 570
Характеристика ленточного транспортера
Транспортер на трех роликовых опорах и на подшипниках скольжения.
Длина, L, м 30
Угол наклона к горизонту, a, град 10
Выбираем плоскую ленту шириной В=0,5 м, которая принимает форму желоба благодаря трем роликовым опорам.
Объемная производительность транспортера:
V=<img border=«0» width=«22» height=«22» src=«ref-2_967632640-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1054">/rм1=3,611/570=0,006 м3/с.
Скорость движения ленты:
w=V/0,16∙B2∙c∙tg(0,35∙j)=0,006/0,16×0,52×1×tg(0,35×40)=0,602 м/с,
где с=1 при a=10°, j=40°.
Мощность на приводном валу транспортера:
N0=(K∙L∙w+0,54×10-3∙<img border=«0» width=«22» height=«22» src=«ref-2_967632640-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1055">∙L+10,1×10-3∙<img border=«0» width=«22» height=«22» src=«ref-2_967632640-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1056">∙Н)∙К1∙К2=(0,018×30×0,602+0,54×10-3×
×3,611×30+10,1×10-3×3,611×5,209)×1,12×1,07=0,687 кВт,
где H=L∙sina=30·sin10=5,209 м; K=0,018 при В=0,5 м; К1=1,12 при L=30 м; К2=1,07.
Установочная мощность электродвигателя:
N=K∙N/h=1,2×0,687/0,85=0,97 кВт.
Принимаем электродвигатель по N=0,97 к<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967638408-5131.coolpic» v:shapes="_x0000_s1512 _x0000_s1513 _x0000_s1514 _x0000_s1515 _x0000_s1516 _x0000_s1517 _x0000_s1518 _x0000_s1519 _x0000_s1520 _x0000_s1521 _x0000_s1522 _x0000_s1523 _x0000_s1524 _x0000_s1525 _x0000_s1526 _x0000_s1527 _x0000_s1528 _x0000_s1529 _x0000_s1530 _x0000_s1531">Вт [см.5, таблица 17] типа АОЛ-12-2 N=1,1 кВт.
Принимаем ленточный транспортер типа Т1-К42Т
L=30 м, a=10°, В=500 мм, w=0,702 м/с, N=1,1 кВт.
продолжение
--PAGE_BREAK--3.3 Винтовой транспортер
Винтовой транспортер перемещает высушенный опил на следующую стадию производства.
Производительность, <img border=«0» width=«27» height=«25» src=«ref-2_967579078-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1057">, кг/с 1,603
Относительная влажность, ωo2, % 25
Абсолютная влажность, wа2, % 20
Насыпная плотность материала [см.1, таблица 90] rм2=558 кг/м3.
Характеристика винтового транспортера горизонтального
Длина, L, м 30
Шаг винта, м t=Dв
Угол наклона к горизонту, a, град 0
Объемная производительность винтового транспортера:
V=<img border=«0» width=«27» height=«25» src=«ref-2_967579078-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1058">/rм2=1,603/558=0,003 м3/с.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967643931-5134.coolpic» v:shapes="_x0000_s1532 _x0000_s1533 _x0000_s1534 _x0000_s1535 _x0000_s1536 _x0000_s1537 _x0000_s1538 _x0000_s1539 _x0000_s1540 _x0000_s1541 _x0000_s1542 _x0000_s1543 _x0000_s1544 _x0000_s1545 _x0000_s1546 _x0000_s1547 _x0000_s1548 _x0000_s1549 _x0000_s1550 _x0000_s1551">
Частота вращения винта:
n=V/0,785∙<img border=«0» width=«27» height=«28» src=«ref-2_967649065-201.coolpic» v:shapes="_x0000_i1059">∙t∙K1∙K2=0,003/0,785×0,52×0,5×0,25∙1=0,122 с-1.
Принимаем Dв=t=0,5 м; K1=0,25; К2=1, т.к. a=0°.
Выбираем винтовой горизонтальный транспортер:
Dв=0,5 м; L=30 м; t=0,5 м.
Установочная мощность электродвигателя:
N=<img border=«0» width=«27» height=«25» src=«ref-2_967579078-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1060">∙(L∙φ+H)∙g/1000∙h =1,603∙(30×2+0)∙9,81/1000×0,8=1,179 кВт.
Принимаем электродвигатель по N=1,179 кВт [см.5, таблица 17] типа А02-31-2 N=3,0 кВт.
3.4 Шлюзовой дозатор
Шлюзовой дозатор установлен под бункером-питателем. Назначение – равномерная, регулируемая подача влажного материала в сушилку. Дозатор одновременно выполняет и роль питателя.
Производительность <img border=«0» width=«22» height=«22» src=«ref-2_967632640-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1061">, кг/с 3,611
Температура материала, q1, °С 5
Насыпная плотность при ωа1=40 %, rм1, кг/м3 570
Объемная производительность шлюзового дозатора:
V=<img border=«0» width=«22» height=«22» src=«ref-2_967632640-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1062">/rм1=3,611/570=0,006 м3/с.
Выбираем стандартный шлюзовой дозатор по V=0,006 м3/с [см.3, таблица 2] типа Ш1-45, диаметр ротора D=450 мм, длина ротора L=400 мм (равна диаметру загрузочного штуцера), частота вращения ротора n=0,035-0,33 с-1.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967649674-5135.coolpic» v:shapes="_x0000_s1552 _x0000_s1553 _x0000_s1554 _x0000_s1555 _x0000_s1556 _x0000_s1557 _x0000_s1558 _x0000_s1559 _x0000_s1560 _x0000_s1561 _x0000_s1562 _x0000_s1563 _x0000_s1564 _x0000_s1565 _x0000_s1566 _x0000_s1567 _x0000_s1568 _x0000_s1569 _x0000_s1570 _x0000_s1571">
Частота вращения ротора для обеспечения производительности V=0,006 м3/с:
n=V/0,785∙К1∙К2∙D2∙L=0,006/0,785×0,8×0,8×0,452×0,4=0,147 с-1,
где К1=0,8; К2=0,8.
Установочная мощность электродвигателя:
N=<img border=«0» width=«22» height=«22» src=«ref-2_967632640-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1063">∙L∙g∙b∙j/1000∙h=3,611×0,4×9,81×3×2,5/1000×0,6=0,079 кВт,
где b=3; j=2,5.
Выбираем взрывозащищенный электродвигатель по N=0,049 кВт по [см.3, таблица 2], типа В80В6 N=1,1 кВт, n=24,3 с-1.
продолжение
--PAGE_BREAK--3.5 Шлюзовой затвор
Шлюзовые затворы установлены под циклонами и под винтовым транспортером.
Производительность <img border=«0» width=«27» height=«25» src=«ref-2_967579078-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1064">, кг/с 1,603
Насыпная плотность при ωа2=20 %, rм2, кг/м3 558
Объемная производительность шлюзового затвора:
V=<img border=«0» width=«27» height=«25» src=«ref-2_967579078-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1065">/rм2=1,603/558=0,003 м3/с.
Выбираем стандартный шлюзовой затвор по V=0,003 м3/с по [см.3, таблица 2] типа Ш1-30, диаметр ротора D=300 мм, длина ротора L=250 мм (равна диаметру загрузочного штуцера), частота вращения ротора n=0,035-0,33 с-1.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967655307-5131.coolpic» v:shapes="_x0000_s1572 _x0000_s1573 _x0000_s1574 _x0000_s1575 _x0000_s1576 _x0000_s1577 _x0000_s1578 _x0000_s1579 _x0000_s1580 _x0000_s1581 _x0000_s1582 _x0000_s1583 _x0000_s1584 _x0000_s1585 _x0000_s1586 _x0000_s1587 _x0000_s1588 _x0000_s1589 _x0000_s1590 _x0000_s1591">
Частота вращения ротора для обеспечения производительности V=0,003 м3/с:
n=V/0,785∙К1∙К2∙D2∙L=0,003/0,785×0,8×0,8×0,32×0,25=0,265 с-1,
где К1=0,8, К2=0,8.
Установочная мощность электродвигателя:
N=<img border=«0» width=«27» height=«25» src=«ref-2_967579078-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1066">∙L∙g∙b∙j/1000∙h=1,603×0,25×9,81×3×2,5/1000×0,6=0,049 кВт,
где b=3; j=2,5.
Выбираем взрывозащищенный электродвигатель по N=0,049 кВт по [см.3, таблица 2], типа В80В6 N=1,1 кВт, n=24,3 с-1.
Принимаем к установке три шлюзовых затвора.
3.6 Газовая горелка
Газовые горелки при сжигании природного газа работают с невысоким давлением и скоростью выхода газовой струи из сопла не более 60-70 м/с. Воздух на горение подается двумя потоками: через корпус горелки 20-40 % и 80-60 % непосредственно в топку (рисунок 1).
Расход природного газа, В, кг/ч 730,8
Плотность природного газа, ρг, кг/м3 [см.1, таблица 45] 0,78
Расход воздуха на горение, L, кг воздуха/кг газа 20,363
Плотность воздуха при t0=5 ºС и x=0,004 кг/кг
ρв, кг/м3 [см.6, приложение 2] 1,226
Расход природного газа:
Vг=В/ρг=730,8/0,78=936,923 м3/ч.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967660634-5138.coolpic» v:shapes="_x0000_s1592 _x0000_s1593 _x0000_s1594 _x0000_s1595 _x0000_s1596 _x0000_s1597 _x0000_s1598 _x0000_s1599 _x0000_s1600 _x0000_s1601 _x0000_s1602 _x0000_s1603 _x0000_s1604 _x0000_s1605 _x0000_s1606 _x0000_s1607 _x0000_s1608 _x0000_s1609 _x0000_s1610 _x0000_s1611">
Расход воздуха на горение:
<img border=«0» width=«28» height=«28» src=«ref-2_967665772-203.coolpic» v:shapes="_x0000_i1067">=L∙B∙ρв=20,363·730,8/1,226=12138,075 м3/ч.
Диаметр газового сопла при wс=70 м/с:
<img border=«0» width=«447» height=«34» src=«ref-2_967665975-1522.coolpic» v:shapes="_x0000_i1068">0,069 м.
Принимаем d=70 мм.
Диаметр трубы, подводящей газ к форсунке, при wг=15 м/с:
<img border=«0» width=«429» height=«34» src=«ref-2_967667497-1511.coolpic» v:shapes="_x0000_i1069">0,149 м.
Принимаем трубу Ø152×7 по [см.5, таблица 8].
Определяем наружный диаметр трубы корпуса горелки.
Принимаем расход первичного воздуха 35% от <img border=«0» width=«28» height=«28» src=«ref-2_967665772-203.coolpic» v:shapes="_x0000_i1070">=12138,075 м3/ч, т.е.
Vв=0,35·12138,075=4248,326 м3/ч,
а скорость воздуха в кольцевом сечении форсунки wв=20 м/с, тогда сечение кольцевой щели:
fвоз=Vв/3600∙wв=4248,326/3600·20=0,059 м2.
Диаметр кольцевой щели:
<img border=«0» width=«281» height=«34» src=«ref-2_967669211-1004.coolpic» v:shapes="_x0000_i1071">=0,274 м.
fгаз=Vг/3600∙wг=936,923/3600·15=0,017 м2.
Сечение, занимаемое газовой трубой диаметром 152 мм, равно:
f=fвоз+fгаз=0,059+0,017=0,0076 м2.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967670215-5140.coolpic» v:shapes="_x0000_s1612 _x0000_s1613 _x0000_s1614 _x0000_s1615 _x0000_s1616 _x0000_s1617 _x0000_s1618 _x0000_s1619 _x0000_s1620 _x0000_s1621 _x0000_s1622 _x0000_s1623 _x0000_s1624 _x0000_s1625 _x0000_s1626 _x0000_s1627 _x0000_s1628 _x0000_s1629 _x0000_s1630 _x0000_s1631">Этому сечению соответствует диаметр:
<img border=«0» width=«256» height=«30» src=«ref-2_967675355-947.coolpic» v:shapes="_x0000_i1072">0,311 м.
Принимаем трубу корпуса горелки Ø325×12 по [см.5, таблица 8].
Объемная производительность вторичного воздуха:
<img border=«0» width=«147» height=«28» src=«ref-2_967676302-398.coolpic» v:shapes="_x0000_i1073">12138,075-4248,326=7889,749 м3/ч.
Диаметр воздуховода вторичного воздуха при скорости w=3 м/с:
<img border=«0» width=«436» height=«35» src=«ref-2_967676700-1545.coolpic» v:shapes="_x0000_i1074">=0,965 м.
Принимаем воздуховод Ø1000×1,0 [см.5, таблица 2].
Диаметр воздуховода первичного воздуха:
<img border=«0» width=«412» height=«31» src=«ref-2_967678245-1493.coolpic» v:shapes="_x0000_i1075">=0,274 м.
Принимаем воздуховод Ø280×0,6 [см.5, таблица 2].
Гидравлической сопротивление газовой горелки ориентировочно принимаем равным ΔPг=5000 Па.
продолжение
--PAGE_BREAK--3.7 Вентилятор подачи воздуха на горение
Расчет проводим согласно рисунку 1. Вентилятор и топка смонтированы на открытой площадке, защищенной от атмосферных осадков индивидуальным навесом. Воздух от вентилятора подается по параллельным воздуховодам, поэтому расчет проводим по линии наибольшего сопротивления – по линии подачи воздуха в горелку.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967679738-5129.coolpic» v:shapes="_x0000_s1632 _x0000_s1633 _x0000_s1634 _x0000_s1635 _x0000_s1636 _x0000_s1637 _x0000_s1638 _x0000_s1639 _x0000_s1640 _x0000_s1641 _x0000_s1642 _x0000_s1643 _x0000_s1644 _x0000_s1645 _x0000_s1646 _x0000_s1647 _x0000_s1648 _x0000_s1649 _x0000_s1650 _x0000_s1651">
Параметры воздуха, подаваемого в форсунку
Объемная производительность, Vв, м3/ч 4248,326
Температура, t0,°С 5
Плотность, rt0, кг/м3 [см.6, приложение 2] 1,226
Динамическая вязкость, mt0, Па×с [см.6, приложение 3] 17,49×10-6
Диаметр воздуховода, мм Ø280×0,6
Фактическая скорость воздуха:
w=Vв/0,785∙D2=4248,326/3600×0,785×0,27882=19,34 м/с.
Критерий Рейнольдса:
Re=w∙D∙rt0/mt0=19,34×0,2788×1,226/17,49×10-6=377963,533.
Коэффициент трения определяем по критерию Re для гладкой трубы (шероховатости практически отсутствуют, так как воздуховод новый) и по Re=377963,533; е=0,1 мм, при dэ/е=278,8/0,1=2788 [см.1, рисунок 5]; l=0,018.
Длину воздуховода принимаем ориентировочно: L=7 м.
Местные сопротивления принимаем по [см.5, таблица 12] и рисунку 1:
конфузор (вход в вентилятор) zк=0,21 1 шт.
диффузор (выход из вентилятора) zдиф=0,21 1 шт.
отводы при a=90° zот=0,39 3 шт.
заслонка (задвижка) zз=1,54 1 шт.
диафрагма (измерение расхода воздуха) zд=2 1 шт.
вход в горелку zвх=1 1 шт.
Sz=1∙zк+1∙zдиф+3∙zот+1∙zз+1∙zд+1∙zвх=1×0,21+1×0,21+3×0,39+1×1,54+1×2+1×1=6,13.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967684867-5137.coolpic» v:shapes="_x0000_s1652 _x0000_s1653 _x0000_s1654 _x0000_s1655 _x0000_s1656 _x0000_s1657 _x0000_s1658 _x0000_s1659 _x0000_s1660 _x0000_s1661 _x0000_s1662 _x0000_s1663 _x0000_s1664 _x0000_s1665 _x0000_s1666 _x0000_s1667 _x0000_s1668 _x0000_s1669 _x0000_s1670 _x0000_s1671">
Гидравлическое сопротивление воздуховода:
<img border=«0» width=«35» height=«28» src=«ref-2_967690004-242.coolpic» v:shapes="_x0000_i1076">=(1+(l∙L/D)+Sz)∙(w2∙rt0/2)=(1+(0,018×7/0,2788)+6,13)×( 19,342×1,226/2)=
=1738,415 Па.
Суммарное гидравлическое сопротивление от вентилятора до топки:
SDРг=<img border=«0» width=«35» height=«28» src=«ref-2_967690004-242.coolpic» v:shapes="_x0000_i1077">+DРг+DРтопки=1738,415+5000+500=7238,415 Па,
где DРг=5000 Па – сопротивление горелки при подаче воздуха на горение;
DРтопки=500 Па – сопротивление топки.
Выбираем вентилятор высокого давления [см.5, таблица 31] по <img border=«0» width=«28» height=«28» src=«ref-2_967665772-203.coolpic» v:shapes="_x0000_i1078">=12138,075 м3/ч=3,372 м3/с и SDРг=7238,415 Па.
Принимаем турбовоздуходувку марки ТВ-250-1,12 V=4,16 м3/с, DР=12000 Па, n=49,3 с-1.
Установочная мощность электродвигателя:
N=b∙<img border=«0» width=«28» height=«28» src=«ref-2_967665772-203.coolpic» v:shapes="_x0000_i1079">∙SDРг/1000∙h=1,1×3,372×7238,415/1000×0,65=41,306 кВт.
Принимаем электродвигатель типа АО2-82-2, N=55,0 кВт [см.5, таблица 17].
продолжение
--PAGE_BREAK--3.8 Вентилятор-дымосос
Вся сушильная установка (рисунок 1), начиная от камеры смешения, работает под небольшим разрежением. Это исключает утечку топочных газов через неплотности в газоходах и аппаратах и подсос воздуха на разбавление топочных газов.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967690894-5132.coolpic» v:shapes="_x0000_s1672 _x0000_s1673 _x0000_s1674 _x0000_s1675 _x0000_s1676 _x0000_s1677 _x0000_s1678 _x0000_s1679 _x0000_s1680 _x0000_s1681 _x0000_s1682 _x0000_s1683 _x0000_s1684 _x0000_s1685 _x0000_s1686 _x0000_s1687 _x0000_s1688 _x0000_s1689 _x0000_s1690 _x0000_s1691">
3.8.1 Патрубок с обратным клапаном для подсасывания воздуха в камеру смешения (приточная шахта)
Воздух из атмосферы подсасывается в камеру смешения с целью снизить температуру топочных газов с 1000 °С до 350 °С.
Параметры атмосферного воздуха
Влагосодержание, х0, кг пара/кг воздуха 0,004
Температура, t0, °С 5
Масса воздуха, подаваемого в камеру смешения для разбавления топочных газов в расчете на 1 кг газа, Lсм, кг воздуха/кг газа 85,218
Расход топлива, В, кг/ч 730,8
Плотность, rt0, кг/м3 [см.6, приложение 2] 1,226
Вязкость, mt0, Па×с [см.6, приложение 3] 17,49×10-6
Давление, Рt0, Па 1,013×105
Объемный расход воздуха на разбавление топочных газов:
<img border=«0» width=«28» height=«31» src=«ref-2_967696026-211.coolpic» v:shapes="_x0000_i1080">=B·Lсм·(1+x0)/rt0=730,8×85,218·(1+0,004)/1,226=51000,346 м3/ч=14,167 м3/с.
Диаметр воздуховода рассчитываем, принимая скорость воздуха w=10 м/с по [см.5, таблица 9]:
D=<img border=«0» width=«290» height=«36» src=«ref-2_967696237-1051.coolpic» v:shapes="_x0000_i1081">1,343 м.
Выбираем стандартный диаметр воздуховода [см.5, таблица 2]: Ø 1400×1,0 мм, D=1,398 м.
Фактическая скорость воздуха:
w=<img border=«0» width=«28» height=«31» src=«ref-2_967696026-211.coolpic» v:shapes="_x0000_i1082">/0,785·D2=14,167/0,785×1,3982=9,234 м/с.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967697499-5128.coolpic» v:shapes="_x0000_s1692 _x0000_s1693 _x0000_s1694 _x0000_s1695 _x0000_s1696 _x0000_s1697 _x0000_s1698 _x0000_s1699 _x0000_s1700 _x0000_s1701 _x0000_s1702 _x0000_s1703 _x0000_s1704 _x0000_s1705 _x0000_s1706 _x0000_s1707 _x0000_s1708 _x0000_s1709 _x0000_s1710 _x0000_s1711">
Критерий Рейнольдса:
Re=w·D·rt0/mt0=9,234×1,398×1,226/17,49×10-6=904893,987.
Коэффициент трения l определяем для гладкой трубы по Re=904893,987, е=0,1 мм, при dэ/е=1398/0,1=13980 и по [см.1, рисунок 5] l=0,013.
Длина патрубка: L=2 м.
Местные сопротивления в патрубке принимаем по [см.5, таблица 12] и рисунку 1:
патрубок zвх=2,5 1 шт.
выход из патрубка zвых=1 1 шт.
Sz=zвх+zвых=2,5+1=3,5.
Гидравлическое сопротивление патрубка:
DRпатр=(1+(l·L/D)+Sz)(w2·rt0/2)=(1+(0,013×2/1,398)+3,5)·(9,2342×1,226/2)=
=236,18 Па.
3.8.2 Газоход от смесительной камеры до входа в сушилку
Сушильный агент
Температура, t1,°C 350
Расход, L1, кг/с 21,179
Влагосодержание, х1, кг пара/кг воздуха 0,025
Динамическая вязкость, mt1, Па×с [см.6, приложение 3] 31,32·10-6
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967702627-5132.coolpic» v:shapes="_x0000_s1712 _x0000_s1713 _x0000_s1714 _x0000_s1715 _x0000_s1716 _x0000_s1717 _x0000_s1718 _x0000_s1719 _x0000_s1720 _x0000_s1721 _x0000_s1722 _x0000_s1723 _x0000_s1724 _x0000_s1725 _x0000_s1726 _x0000_s1727 _x0000_s1728 _x0000_s1729 _x0000_s1730 _x0000_s1731">
Плотность сушильного агента:
rt1=Р·(1+х1)/462·(273+t1)·(0,62+x1)=105·(1+0,025)/462·(273+350)·(0,62+0,025)=
=0,552 кг/м3.
Объемный расход сушильного агента:
Vt1=L1·(1+x1)/rt1=21,179·(1+0,025)/0,552=39,327 м3/с.
Принимаем скорость сушильного агента w=18 м/с.
Диаметр газохода:
<img border=«0» width=«315» height=«32» src=«ref-2_967707759-1101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1083">1,668 м.
Принимаем газоход Ø 1800×1,4 мм [см.5, таблица 2], D=1,797 м.
Фактическая скорость воздуха:
w=Vt1/0,785·D2=39,327/0,785×1,9792=15,514 м/с.
Критерий Рейнольдса:
Re=w·D·rt1/mt1=15,514×1,797×0,552/31,32·10-6=491347,995.
Коэффициент трения l определяем для гладкой трубы по Re=491347,995, е=0,1 мм, при dэ/е=1797/0,1=17970 и по [см.1, рисунок 5] l=0,014.
Длину газохода принимаем ориентировочно: L=15 м.
Местные сопротивления принимаем по [см.5, таблица 12] и рисунку 1:
вход в газоход zвх=1 1 шт.
отвод α=90° zот=0,39 2 шт.
выход из газохода zвых=1 1 шт.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967708860-5129.coolpic» v:shapes="_x0000_s1732 _x0000_s1733 _x0000_s1734 _x0000_s1735 _x0000_s1736 _x0000_s1737 _x0000_s1738 _x0000_s1739 _x0000_s1740 _x0000_s1741 _x0000_s1742 _x0000_s1743 _x0000_s1744 _x0000_s1745 _x0000_s1746 _x0000_s1747 _x0000_s1748 _x0000_s1749 _x0000_s1750 _x0000_s1751">
Sz=zвх+2·zот+zвых=1×1+2×0,39+1×1=2,78.
Гидравлическое сопротивление газохода при t1=350
°
C:
DRt1=(1+(l·L/D)+Sz)·(w2·rt1/2)=(1+(0,014×15/1,797)+2,78)·(15,5142×0,552/2)=
=258,864 Па.
Необходимое компенсационное удлинение газохода:
l=12,5×10-6·t1·L=12,5×10-6×350×15=0,066 м.
Принимаем компенсатор по диаметру d=1800 мм, dн=1820, D=2220 мм, a=200 мм, b=103 мм [см.5, таблица 11].
<img border=«0» width=«186» height=«178» src=«ref-2_967713989-7607.coolpic» alt=«компенсатор» v:shapes=«Рисунок_x0020_57»>
Рисунок 2 – Компенсатор однолинзовый
3.8.3 Газоход от сушилки до циклона-разгрузителя
Параметры парогазовой смеси, выходящей из сушилки
Температура, t2, °С 90
Расход с учетом подсоса, L2, кг/с 22,238
Влагосодержание, х2, кг/кг 0,120
Плотность, rt2, кг/м3 0,884
Вязкость, mt2, Па×с 20,0·10-6
Производительность по высушенному материалу, <img border=«0» width=«27» height=«25» src=«ref-2_967579078-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1085">, кг/с 1,603
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967721792-5135.coolpic» v:shapes="_x0000_s1752 _x0000_s1753 _x0000_s1754 _x0000_s1755 _x0000_s1756 _x0000_s1757 _x0000_s1758 _x0000_s1759 _x0000_s1760 _x0000_s1761 _x0000_s1762 _x0000_s1763 _x0000_s1764 _x0000_s1765 _x0000_s1766 _x0000_s1767 _x0000_s1768 _x0000_s1769 _x0000_s1770 _x0000_s1771">
Участок решается как пневмотранспортная установка
Концентрация материала в транспортируемом воздухе:
<img border=«0» width=«15» height=«21» src=«ref-2_967612017-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1086">=0,081 кг/кг (см. гидравлический расчет сушилки).
Производительность пневмопровода по транспортируемому материалу:
<img border=«0» width=«19» height=«24» src=«ref-2_967727022-181.coolpic» v:shapes="_x0000_i1087">=<img border=«0» width=«27» height=«25» src=«ref-2_967579078-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1088">·Kн=1,603·2=3,206 кг/с,
где Кн – подача материала в пневмопровод непосредственно из сушилки; Кн=2.
Скорость воздуха в горизонтальном пневмопроводе:
wпн=K∙(4∙<img border=«0» width=«15» height=«21» src=«ref-2_967612017-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1089">-Wв/Wм+0,01∙rм2+b)∙(1,2/rt2)0,5=[1,05∙(4·0,081-1/0,8+0,01·558+8)]× ×(1,2/0,884)0,5=17,927 м/с,
где К=1,05; Wв/Wм=1/А; А=0,80; b=10 [см.3, таблицу 1]; rм2=558 кг/м3 – насыпная плотность материала при wа2=20 % [см.2, таблица 5].
Расход воздуха пневмотранспортной установки:
V=<img border=«0» width=«27» height=«25» src=«ref-2_967579078-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1090">/(<img border=«0» width=«15» height=«21» src=«ref-2_967612017-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1091">∙rt2)=1,603/(0,081·0,884)=22,387 м3/с.
Диаметр пневмопровода:
D=<img border=«0» width=«286» height=«31» src=«ref-2_967727785-1065.coolpic» v:shapes="_x0000_i1092">1,231 м.
Выбираем стандартный диаметр газохода Ø1250×1,0 мм [см.5, таблица 2], D=1,248 м.
Фактическая скорость парогазовой смеси:
w=V/0,785∙D2=22,387/0,785×1,2482=18,31 м/с.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967728850-5128.coolpic» v:shapes="_x0000_s1772 _x0000_s1773 _x0000_s1774 _x0000_s1775 _x0000_s1776 _x0000_s1777 _x0000_s1778 _x0000_s1779 _x0000_s1780 _x0000_s1781 _x0000_s1782 _x0000_s1783 _x0000_s1784 _x0000_s1785 _x0000_s1786 _x0000_s1787 _x0000_s1788 _x0000_s1789 _x0000_s1790 _x0000_s1791">
Критическая скорость воздуха:
wкр=5,6∙D0,34∙dэ0,36∙(ρм2/ρt2)0,5∙<img border=«0» width=«15» height=«21» src=«ref-2_967612017-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1093">0,25=5,6·1,2480,34·0,0120,36·(558/0,884)0,5·0,0810,25=
=16,467 м/с.
Фактически скорость воздуха w=18,31 м/с больше критической wкр=16,467 м/с. Следовательно, материал будет транспортироваться, не оседая на дно горизонтального участка трубопровода.
Критерий Рейнольдса:
Re=w∙D∙rt2/mt2=18,31×1,248×0,884/20,0×10-6=1010008,9.
Коэффициент трения l определяем для гладкой трубы по Re=1010008,9, е=0,1 мм, при dэ/е=1248/0,1=12480 и по [см.1, рисунок 5] l=0,013.
Длину пневмопровода принимаем ориентировочно по рисунку 1 L=30 м.
Местные сопротивления принимаем по [см.5, таблица 12] и рисунку 1:
вход в трубу zвх=1 1 шт.
отводы при α=90º zот=0,39 2 шт.
переход с круглого сечения на прямоугольный
(вход в циклон) zп=0,21 1 шт.
заслонка zз=1,54 1 шт.
Sz=zвх+2·zот+zп+zз=1×1+2×0,39+1×0,21+1×1,54=3,53.
Потери давления при движении чистого воздуха:
DRв=(1+l·L/D+Sz)·(w2·rt2/2)=(1+(0,013×30/1,248)+3,53)·(18,312×0,884/2)=
=717,577 Па.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967734073-5141.coolpic» v:shapes="_x0000_s1792 _x0000_s1793 _x0000_s1794 _x0000_s1795 _x0000_s1796 _x0000_s1797 _x0000_s1798 _x0000_s1799 _x0000_s1800 _x0000_s1801 _x0000_s1802 _x0000_s1803 _x0000_s1804 _x0000_s1805 _x0000_s1806 _x0000_s1807 _x0000_s1808 _x0000_s1809 _x0000_s1810 _x0000_s1811">
Потери, возникающие при движении материала по пневмопроводу:
DRмат=0,5·λу·<img border=«0» width=«15» height=«21» src=«ref-2_967612017-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1094">·l·w2·rt2/D=0,5×0,015×0,081×30×18,312×0,884/1,248=4,328Па,
где λу=0,01-0,02, принимаем коэффициент сопротивления трения λу=0,015,
l=l1+l2=10+20=30 м согласно рисунку 1.
Потери давления на разгон материала при загрузке его в пневмопровод:
DRразг=ζразг·<img border=«0» width=«15» height=«21» src=«ref-2_967612017-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1095">·0,5·w2·rt2=1,5×0,067×0,5×18,312×0,884=18,004 Па,
где ζ – коэффициент сопротивления разгонного участка, принимается в пределах ζразг=1-2; принимаем ζразг=1,5.
Общее гидравлическое сопротивление пневмопровода:
DRпн=DRв+DRмат+DRразг=717,577+4,328+18,004=739,909 Па.
Необходимое компенсационное удлинение газохода:
L=30 м.
l=12,5×10-6·t2·L=12,5×10-6×90×30=0,034 м.
Принимаем компенсатор по диаметру d=1400 мм, dн=1420, D=1820 мм, a=180 мм, b=93 мм [см.5, таблице 11].
3.8.4 Циклон-разгрузитель пневмотранспортной установки
Назначение – отделение транспортируемого материала от воздуха.
Размер частиц материала, dэ, м 0,012
Производительность по высушенному материалу, <img border=«0» width=«27» height=«25» src=«ref-2_967579078-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1096">, кг/с 1,603
Объемный расход очищаемого газа, V, м3/с 22,387
Температура, t2, °С 90
Вязкость, mt2, Па·с 20,0·10-6
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967739600-5128.coolpic» v:shapes="_x0000_s1812 _x0000_s1813 _x0000_s1814 _x0000_s1815 _x0000_s1816 _x0000_s1817 _x0000_s1818 _x0000_s1819 _x0000_s1820 _x0000_s1821 _x0000_s1822 _x0000_s1823 _x0000_s1824 _x0000_s1825 _x0000_s1826 _x0000_s1827 _x0000_s1828 _x0000_s1829 _x0000_s1830 _x0000_s1831">
Запыленность воздуха на входе в циклон:
<img border=«0» width=«17» height=«24» src=«ref-2_967744728-172.coolpic» v:shapes="_x0000_i1097"> =<img border=«0» width=«27» height=«25» src=«ref-2_967579078-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1098">/V=1,603/22,387=0,072 кг/м3.
Выбираем циклон ЦН-24, так как улавливаются крупные частицы dэ=12 мм. Принимаем циклон диаметром D=1000 мм.
Коэффициент гидравлического сопротивления группового циклона:
<img border=«0» width=«27» height=«31» src=«ref-2_967745096-211.coolpic» v:shapes="_x0000_i1099">=К1·К2·zц500+К3 =1,00·0,90·75+35=102,5,
где zц500=75 [см.3, таблица 13] для ЦН-24, работающего на сеть; К1=1,00 при D=1000 мм [см.3, таблица 14]; К2=0,90 при <img border=«0» width=«17» height=«24» src=«ref-2_967744728-172.coolpic» v:shapes="_x0000_i1100">=0,072 кг/м3 [см.3, таблица 15], К3=35 для прямоугольной компоновки с центральным подводом и отводом воздуха [см.3, таблица 16].
Отношение по DRц/rt для циклона ЦН-24 принимаем: DRц/rt=500 м2/с2.
Условная скорость воздуха в циклоне:
wц=[(DRц/rt)/(0,5·<img border=«0» width=«27» height=«31» src=«ref-2_967745096-211.coolpic» v:shapes="_x0000_i1101">)]0,5=[500/(0,5·102,5)]0,5=3,123 м/с.
Объемный расход воздуха, проходящего через один элемент группового циклона:
υ=0,785·D2·wц=0,785·12·3,123=2,452 м3/с.
Число циклонных элементов в групповом циклоне:
Z=V/υ=22,387/2,452=9,13.
Выбираем групповой циклон ЦН-24 из 10 элементов диаметром 1000 мм.
Скорость газа в элементах группового циклона:
wц=V/0,785·D2·Z=22,387/0,785·1,02·10=2,852 м/с.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967745690-5132.coolpic» v:shapes="_x0000_s1832 _x0000_s1833 _x0000_s1834 _x0000_s1835 _x0000_s1836 _x0000_s1837 _x0000_s1838 _x0000_s1839 _x0000_s1840 _x0000_s1841 _x0000_s1842 _x0000_s1843 _x0000_s1844 _x0000_s1845 _x0000_s1846 _x0000_s1847 _x0000_s1848 _x0000_s1849 _x0000_s1850 _x0000_s1851">
Гидравлическое сопротивление группового циклона:
DRц1=0,5∙<img border=«0» width=«27» height=«31» src=«ref-2_967745096-211.coolpic» v:shapes="_x0000_i1102">∙wц2∙rt2=0,5·102,5·2,8522·0,884=368,507 Па.
где rt2=0,884 кг/м3 (см. расчет пневмотранспортной установки).
3.8.5 Газоход между циклонами
Температура, t2, °С 90
Расход, L2, кг/с 22,238
Влагосодержание, х2, кг/кг 0,120
Плотность, rt2, кг/м3 0,884
Вязкость, mt2, Па×с 20,0·10-6
Объемный расход, Vt2, м3/с 22,387
Диаметр газохода находим, принимая скорость воздуха w=12 м/с:
<img border=«0» width=«346» height=«33» src=«ref-2_967751033-1119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1103">1,542 м.
Выбираем стандартный диаметр газохода Ø1600×1,0 мм [см.5, таблица 2], D=1,598 м.
Фактическая скорость парогазовой смеси:
w=Vt2/0,785∙D2=22,387/0,785×1,5982=11,168 м/с.
Критерий Рейнольдса:
Re=w∙D∙rt2/mt2=11,168×1,598×0,884/20,0×10-6=788813,709.
Коэффициент трения l определяем для гладкой трубы по Re=788813,709, е=0,1 мм, при dэ/е=1598/0,1=15980 и по [см.1, рисунок 5] l=0,013.
Длину газохода принимаем ориентировочно: L=2 м.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967752152-5131.coolpic» v:shapes="_x0000_s1852 _x0000_s1853 _x0000_s1854 _x0000_s1855 _x0000_s1856 _x0000_s1857 _x0000_s1858 _x0000_s1859 _x0000_s1860 _x0000_s1861 _x0000_s1862 _x0000_s1863 _x0000_s1864 _x0000_s1865 _x0000_s1866 _x0000_s1867 _x0000_s1868 _x0000_s1869 _x0000_s1870 _x0000_s1871">
Местные сопротивления принимаем по [см.5, таблица 12] и рисунку 1:
вход в газоход zвх=1 1 шт.
отводы a=90° zот=0,39 3 шт.
переход с круглого сечения на прямоугольный
(вход в циклон) zп=0,21 1 шт.
Sz=zвх+3zот+zп=1+3×0,39+0,21=2,38.
Гидравлическое сопротивление газохода при t2=90
°
C:
DRt2=(1+l∙L/D+Sz)∙(w2∙rt2/2)=(1+0,013×2/1,598+2,38)∙(11,1682×0,884/2)=
=187,23 Па.
Необходимое компенсационное удлинение газохода:
l=12,5×10-6∙t2∙L=12,5×10-6×90×2=0,002 м.
Принимаем компенсатор по диаметру d=1600 мм, dн=1620, D=2020 мм, a=200 мм, b=103 мм [см.5, таблице 11].
3.8.6 Циклон-очиститель
Назначение – улавливает частицы высушенного материала после циклона-разгрузителя. В циклоне-разгрузителе уловлено 85 % материала, т.е. в циклон-очиститель попадает оставшийся материал (15 %). Таким образом, производительность по материалу составит <img border=«0» width=«19» height=«24» src=«ref-2_967727022-181.coolpic» v:shapes="_x0000_i1104">к= 1,603·0,15=0,240 кг/с.
Циклон работает на выхлоп.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967757464-5143.coolpic» v:shapes="_x0000_s1872 _x0000_s1873 _x0000_s1874 _x0000_s1875 _x0000_s1876 _x0000_s1877 _x0000_s1878 _x0000_s1879 _x0000_s1880 _x0000_s1881 _x0000_s1882 _x0000_s1883 _x0000_s1884 _x0000_s1885 _x0000_s1886 _x0000_s1887 _x0000_s1888 _x0000_s1889 _x0000_s1890 _x0000_s1891">
Размер частиц материала, dэ, м 0,012
Производительность по высушенному материалу, <img border=«0» width=«27» height=«25» src=«ref-2_967762607-199.coolpic» v:shapes="_x0000_i1105">, кг/с 0,240
Объемный расход, Vt2, м3/с 22,387
Температура, t2, °С 90
Влагосодержание, х2, кг/кг 0,120
Запыленность воздуха на входе в циклон:
<img border=«0» width=«17» height=«24» src=«ref-2_967744728-172.coolpic» v:shapes="_x0000_i1106"> =<img border=«0» width=«27» height=«25» src=«ref-2_967762607-199.coolpic» v:shapes="_x0000_i1107">/Vt2=0,240/22,387=0,011 кг/м3.
Принимаем к установке групповой циклон ЦН-15.
Коэффициент гидравлического сопротивления группового циклона:
<img border=«0» width=«27» height=«31» src=«ref-2_967745096-211.coolpic» v:shapes="_x0000_i1108">=К1∙К2∙zц500+К3 =1,0·0,87·163+35=176,81,
где zц500=163 [см.3, таблица 13] для ЦН-15, работающего на выхлоп; К1=1,0 [см.3, таблица 14]; К2=0,87 при <img border=«0» width=«17» height=«24» src=«ref-2_967744728-172.coolpic» v:shapes="_x0000_i1109">=0,011 кг/м3 [см.3, таблица 15]; К3=35 для прямоугольной компоновки с централизованным подводом и отводом воздуха [см.3, таблицы 16].
Принимаем диаметр циклона D=1000 мм. Отношение по DRц/rt для циклона ЦН-15 принимаем: DRц/rt=750 м2/с2.
Условная скорость воздуха в циклоне:
wц=[(DRц/rt)/0,5∙<img border=«0» width=«27» height=«31» src=«ref-2_967745096-211.coolpic» v:shapes="_x0000_i1110">]0,5=[750/0,5·176,81]0,5=2,913 м/с.
Объемный расход воздуха, проходящего через один элемент группового циклона:
υ=0,785∙D2∙wц=0,785·1,02·2,913=2,287 м3/с.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967763771-5132.coolpic» v:shapes="_x0000_s1892 _x0000_s1893 _x0000_s1894 _x0000_s1895 _x0000_s1896 _x0000_s1897 _x0000_s1898 _x0000_s1899 _x0000_s1900 _x0000_s1901 _x0000_s1902 _x0000_s1903 _x0000_s1904 _x0000_s1905 _x0000_s1906 _x0000_s1907 _x0000_s1908 _x0000_s1909 _x0000_s1910 _x0000_s1911">
Число циклонных элементов в групповом циклоне:
Z=V/υ=22,387/2,287=9,789.
Выбираем групповой циклон ЦН-15 из 10 элементов диаметром 1000 мм.
Скорость газа в элементах группового циклона:
wц=V/0,785∙D2∙Z=22,387/0,785·1,02·10=2,852 м/с.
Абсолютное давление запыленного воздуха в циклоне (циклон работает под разрежением):
Ра=В±Р=9,81·104–1768,026=96331,974 Па.
где В=9,81·104 Па – атмосферное давление;
Р – давление газов на входе в циклон – сумма гидравлических сопротивлений газоходов и аппаратов до циклона:
Р=∑Рi=DRпатр+DRt1+DРс+DRпн+DRt2=236,18+258,864+345,843+739,909+187,23=
=1768,026 Па
Плотность влажного воздуха при рабочих условиях:
rt=Ра∙(1+х2)/462∙(273+t2)∙(0,62+х2)= 96331,974∙(1+0,120)/462∙(273+90)∙(0,62+
+0,120)=0,869 кг/м3
Гидравлическое сопротивление группового циклона:
DRц2=0,5∙<img border=«0» width=«27» height=«31» src=«ref-2_967745096-211.coolpic» v:shapes="_x0000_i1111">∙wц2∙rt=0,5·176,81·2,8522·0,869=624,879 Па.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967769114-5140.coolpic» v:shapes="_x0000_s1912 _x0000_s1913 _x0000_s1914 _x0000_s1915 _x0000_s1916 _x0000_s1917 _x0000_s1918 _x0000_s1919 _x0000_s1920 _x0000_s1921 _x0000_s1922 _x0000_s1923 _x0000_s1924 _x0000_s1925 _x0000_s1926 _x0000_s1927 _x0000_s1928 _x0000_s1929 _x0000_s1930 _x0000_s1931">
3.8.7 Газоход между циклоном и дымовой трубой
Температура, t2, °С 90
Расход, L2, кг/с 22,238
Влагосодержание, х2, кг/кг 0,120
Плотность, rt2, кг/м3 [см.6, приложение 2] 0,884
Вязкость, mt2, Па×с [см.6, приложение 3] 20,0×10-6
Объемный расход парогазовой смеси:
Vt4=L2∙(1+x2)/rt2=22,238∙(1+0,120)/0,884=28,175 м3/с.
Диаметр газохода находим, принимая скорость воздуха w=12 м/с:
<img border=«0» width=«310» height=«32» src=«ref-2_967774254-1072.coolpic» v:shapes="_x0000_i1112">1,729 м.
Выбираем стандартный диаметр газохода Ø1800×1,4 мм [см.5, таблица 2], D=1,797 м.
Фактическая скорость парогазовой смеси:
w=Vt4/0,785∙D2=28,175/0,785×1,7972=11,115 м/с.
Критерий Рейнольдса:
Re=w∙D∙rt2/mt2=11,115×1,797×0,884/20,0×10-6=882835,551.
Коэффициент трения l определяем для гладкой трубы по Re=882835,551, е=0,1 мм, при dэ/е=1797/0,1=17970 и по [см.1, рисунок 5] l=0,013.
Длину газохода принимаем ориентировочно: L=45 м, минимальная высота дымовой трубы 16 м.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967775326-5131.coolpic» v:shapes="_x0000_s1932 _x0000_s1933 _x0000_s1934 _x0000_s1935 _x0000_s1936 _x0000_s1937 _x0000_s1938 _x0000_s1939 _x0000_s1940 _x0000_s1941 _x0000_s1942 _x0000_s1943 _x0000_s1944 _x0000_s1945 _x0000_s1946 _x0000_s1947 _x0000_s1948 _x0000_s1949 _x0000_s1950 _x0000_s1951">
Местные сопротивления принимаем по [см.5, таблица 12] и рисунку 1:
вход в газоход zвх=1 1 шт.
отводы a=90° zот=0,39 3 шт.
заслонка (задвижка) zз=1,54 1 шт.
диафрагма при dо=0,5D, m=0,25 zд=29,4 1 шт.
переход (вход и выход из вентилятора) zп=0,21 2 шт.
выход из дымовой трубы в атмосферу с зонтом zд.тр=1,3 1 шт.
Sz=zвх+3∙zот+zз+zд+2∙zп+zд.тр=1+3×0,39+1,54+29,4+2×0,21+1,3=34,83.
Гидравлическое сопротивление газохода при t2=90
°
C:
DRt4=(1+l∙L/D+Sz)∙(w2∙rt2/2)=(1+0,013×45/1,797+34,83)∙(11,1152×0,884/2)=
=1974,313 Па.
Необходимое компенсационное удлинение газохода:
l=12,5×10-6∙t2∙L=12,5×10-6×90×45=0,051 м.
Принимаем компенсатор по диаметру d=1800 мм, dн=1820, D=2220 мм, a=200 мм, b=103 мм [см.5, таблице 11].
3.8.8 Выбор вентилятора-дымососа
Суммарное гидравлическое сопротивление сети:
SDR=DRпатр+DRt1+DRc+DRпн+DRц1+DRt2+DRц2+DRt4=236,18+258,864+345,843+
+739,909+368,507+187,23+624,879+1974,313=4735,725Па.
Приведенное сопротивление:
DRпр=SDR∙(273+t2)∙Pо/273∙(Pо+SDR)=4735,725∙(273+90)×105/273∙(105+4735,725)=
=6012,23 Па.
<img width=«695» height=«1073» src=«ref-2_967780457-5141.coolpic» v:shapes="_x0000_s1952 _x0000_s1953 _x0000_s1954 _x0000_s1955 _x0000_s1956 _x0000_s1957 _x0000_s1958 _x0000_s1959 _x0000_s1960 _x0000_s1961 _x0000_s1962 _x0000_s1963 _x0000_s1964 _x0000_s1965 _x0000_s1966 _x0000_s1967 _x0000_s1968 _x0000_s1969 _x0000_s1970 _x0000_s1971">
По Vt4=28,175 м3/с=101430 м3/ч и DRпр=6012,23 Па выбираем газодувку по [см.5, таблица 31].
Принимаем дымосос ДН-21, V=144 тыс. м3/с, DR=6000 Па, n=16,6 c-1.
Установочная мощность электродвигателя:
Nэ=b∙Vt4∙DRпр/1000∙h=1,1×28,175×6012,23/1000×0,55=207,038 кВт.
Выбираем электродвигатель типа А3-315М-2, N=200 кВт [см.5, таблица 31].
продолжение
--PAGE_BREAK--
еще рефераты
Еще работы по производству
Реферат по производству
Проектирование микрорайона в г. Хабаровске
2 Сентября 2013
Реферат по производству
Система государственной власти в Российской Федерации
2 Сентября 2013
Реферат по производству
Явление разделения спина и заряда в сверхтонких проводниках
2 Сентября 2013
Реферат по производству
Проектирование привода цепного конвейера Кинематический и
2 Сентября 2013