Реферат: Расчет вакуумной ректификационной колонны для разгонки нефтепродуктов

Министерство образованияРоссийской Федерации

Ангарская ГосударственнаяТехническая академия

Кафедра Химической технологиитоплива

Пояснительнаязаписка к курсовому проекту.

Темапроекта: “Блок ВП(м), установка ГК-3”

Выполнил: ст-нт гр.ТТ-99-1

Семёнов И. А.

Проверил: проф.., к.т.н.

Щелкунов Б.И.

Ангарск 2003

Содержание:

Введение 3

Материальный баланс 4 Определение рабочего флегмового числа и числа теоретических тарелок для 1-й секции 5 Расчёт физико-химических свойств смеси в верхней и нижней частях 9 Гидравлический расчёт колпачковых тарелок 1-й секции 11 Расчёт эффективности тарелок и высоты 1-й секции 21 Определение рабочего флегмового числа и числа теоретических тарелок для 2-й секции 23 Расчёт физико-химических свойств смеси. 26 Гидравлический расчёт колпачковых тарелок 2-й секции 27 Расчёт эффективности тарелок и высоты 2-й секции. 32 Тепловой баланс колонны 33 Расчёт штуцеров колонны 35 Расчёт теплоизоляции 37

Список литературы 38

Введение

Ректификация является одним из важнейшихтехнологических процессов разделения и очистки жидкостей и сжиженных газов вхимической, нефтехимической, фармацевтической, пищевой и других отрасляхпромышленности. Это массообменный процесс, который осуществляется в большинствеслучаев в противоточных колонных аппаратах с контактными элементами. Ректификация– это наиболее полное разделение смесей жидкостей, целиком или частично растворимыхдруг в друге. Процесс заключается в многократном взаимодействии паров сжидкостью – флегмой, полученной при частичной конденсации паров. Процесс основанна том, что жидкости, составляющие смесь, обладают различным давлением пара приодной и той же температуре. Поэтому состав пара, а следовательно, и составжидкости, получающейся при конденсации пара, будут несколько отличаться отсостава начальной смеси: легколетучего компонента в паре будет содержатьсябольше, чем в перегоняемой жидкости. Очевидно, что в неиспарившейся жидкостиконцентрация труднолетучего компонента при этом должна увеличиться.

Технологический расчётколонны

В колонну поступает 76000 кг/ч сырья (мазута).Продуктамиперегонки являются:

Фракция НК-350 оС (пары и газы разложения). Фракция 350-500 оС (вакуумный погон). Фракция 500-КК оС (гудрон).

Давление в колонне равно />

Материальный баланс колонны

Материальный баланс колонны составляем на основеданных о выходах (табл. 1) продуктов из сырья.

Таблица 1.

Наименование продукта

Выход, % масс.

Вакуумный погон (фр. 350 – 500 oC)

34,3

Гудрон (фр. свыше 500 oC)

62,7 Газы разложения 3

Итого:

100

Расчёт:

1. Расход вакуумного погона:

2. Расход гудрона:

3. Расход паров и газовразложения:

Все результаты расчёта по колонне заносим в таблицу2.

Таблица 2.

Материальный баланс по колонне

Приход

Расход

Наименование

Расход, кг/ч

Наименование

Расход, кг/ч

Мазут 76000 Пары разложения 2280 Вакуумный погон 26068 Гудрон 47652

Итого:

76000

Итого:

76000

Считаем материальный баланс по каждой секции:

Таблица 3.

Материальный баланс 1-й секции

Приход

Расход

Наименование

кг/ч

Наименование

кг/ч

Мазут (пар.фаза) (пар.фаза) Пары разложения 37,30 2280 Пары разложения 37,30 2280 Вакуумный погон 26068 Вакуумный погон 26068 (жидкая фаза) Гудрон 62,70 47652 Гудрон 62,70 47652

Итого:

100

76000

Итого:

100

76000

Таблица 4.

Материальный баланс 2-й секции Приход

Расход

Наименование

кг/ч

Наименование

кг/ч

(пар.фаза) (пар.фаза) Пары разложения 8,04 2280 Пары разложения 8,04 2280 Вакуумный погон 91,96 26068 (жидкая фаза) Вакуумный погон 91,96 26068

Итого:

100

28348

Итого:

100

28348

Определение рабочего флегмовогочисла и числа теоретических тарелок для 1-й секции.

Для выполнения расчёта заменяем имеющиеся фракцииуглеводородов на простые алканы нормального строения:

1. Фракция НК-350 оС.Так как данная фракция состоит преимущественно из паров диз. топлива, то за НКпримем температуру равную 240 оC. Средняятемпература равна: (350+240)/2=295оС.

Принимаем: н-гексадекан (С16Н34), tкип=287 оС, М=226 кг/кмоль.

2. Фракция 350-500 оС.tср=(350+500)/2 = 425 оС.

Принимаем: н-гексакозан (С26Н54), tкип=417 оС, М=366 кг/кмоль.

3. Фракция 500-КК оС

Принимаем: н-пентатриаконтан (С35Н72),tкип=511 оС, М=492 кг/кмоль.

Заменяем перегоняемую смесь углеводородов в 1-йсекции на бинарную смесь. В качестве низкокипящеко (НК) компонента принимаемн-гексакозан (С26Н54 ), а в качестве выкокипящего (ВК) — н-пентатриаконтан (С35Н72).

Производим расчёт мольныхконцентрация на входе и на выходах из секции.

Мольную концентрацию на входе определяем наоснове массовой концентрации, которую рассчитали в материальном балансе 1-йсекции (табл. 3).

Состав куба дистиллята определяется на основеср. температур кипения фракции и рассчитывается по формуле:

где Pатм — атмосферноедавление, PНК и PВК–давление насыщенных паров индивидуальных компонентов при температурефракции, определяются по уравнению Антуана:

/>, [Па.]

где A, В, С – параметры Антуана длякаждого компонента. t- температура, оС.

Параметры уравнения для каждого компонента приведены втаблице 5.

Таблица 5.

Параметры уравнения Антуана

Наименование

Коэф-нты

н-гексадекан 7,03044 1831,317 154,528 н-гексакозан 7,62867 2434,747 96,1 н-пентатриаконтан 5,778045 1598,23 40,5

Расчёт состава куба: PНК и PВК рассчитываются при температуре равной 500 оС.

Расчёт состава дистиллата: PНК иPВК рассчитываются при температуре равной425 оС.

Температуры на выходе из дистиллата и куба определяемпо формуле методом последовательного приближения:

Температура на выходе из дистиллата равна: tD=363оС

Температура на выходе из куба равна: tW=408оС

Температура на входе равна: tF=376оС

Определяем относительную летучесть /> по формуле:

При температуре tD=363 оС />

При температуре tW=408оС />

Средняя относительная летучесть:/>

Строим кривую равновесия по формуле:

Рис.1 Кривая равновесия

Состав пара уходящего с питательной тарелки равен yf=0,738мол.дол.

Рассчитываем минимальное флегмовоечисло:

Оптимальное (рабочее) флегмовоечисло определяем на основе критерия оптимальности :/>, где />. Зависимость критерияоптимальности от коэффициента избытка флегмы изображена на рисунке 2.

Рис.2 Зависимость критерияоптимальности от коэф-та избытка флегмы

По графику определяем что />. Отсюда находимо рабочеефлегмовое число: />

Исходя из рабочего флегмового числа строимрабочую линию и определяем теоретическое число тарелок в верхней и нижней частисекции.

Рис.3 Теоретические ступени

Число теоретических тарелок NТТ=6

Число теоретических тарелок в нижней части NН=4

Число теоретических тарелок в верхней части NВ=2

Расчёт физико-химических свойствсмеси в верхней и нижней частях.Расчёт средних концентрацийжидкости:

Расчёт средних концентрацийпара:

Средние температуры верха и низа:

Определяются по той же формуле что итемпературы на выходе из дистиллата и куба.

Средние молекулярные массы пара:

Средние молекулярные массы жидкости:

Средние плотности пара:

Средние массовые доли:

Средние плотности жидкости:

Плотность НК компонента при температур tН=388оС равна />

Плотность ВК компонента при температур tН=388оС равна />

Плотность НК компонента при температур tВ=369оС равна />

Плотность ВК компонента при температур tВ=369оС равна />

Средние вязкости жидкости:

Вязкость НК компонента при температур tН=388оС равна />

Вязкость ВК компонента при температур tН=388оС равна />

/>/>

Вязкость НК компонента при температур tВ=369оС равна />

Вязкость ВК компонента при температур tВ=369оС равна />

/>/>

Средние коэффициенты диффузии жидкости и пара:

Для низа колонны:

/>/>

Для верха колонны:

/>/>

Гидравлический расчёт колпачковыхтарелок 1-й секции.

Определяем количество пара поднимающегося вверхпо колонне. Примем допущение, что расход пара во всей колонне являетсявеличиной постоянной и находится:

Определяем расходжидкости в верхней и нижней части колонны:

Для расчёта диапазонколебания нагрузки принимаем равными:

К3=0,8 – коэффициент уменьшения нагрузки

К4=1,1 – коэффициент увеличениянагрузки

1. Диапазон колебания нагрузки.

Такое значение приемлемо для колпачковыхтарелок.

2. Расчёт оценочной скорости для нижней части:

Для верхней части:

3. Диаметр нижней части:

Верхней части:

4. Так как диаметрыоказались одинаковыми принимаем колонну одного диаметра DК=2,4м

Действительную скорость пара в нижней частинаходим:

В верхней части:

5. По таблице 6 [1]периметр слива />и относительноесечение перелива />. Относительнаяактивная площадь тарелки:

6. Фактор нагрузки для нижнейчасти колонны:

Для верхней части:

Коэффициент поверхностногонатяжения для нижней части колонны:

Для верхней части:

Принимая минимальное расстояниемежду тарелками />, по табл. 6.7 [1]определяем комплекс В1 для верхней и нижней частей колонны:

Допустимая скорость пара врабочем сечении колонны для нижней части:

Для верхней части:

7. Проверяем условиедопустимости скоростей пара для верхней и нижней частей колонны:

Условие не выполняется, поэтомунеобходимо увеличивать межтарельчатое расстояние, а при достижениимаксимального значения принимать тарелку большего диаметра до тех пор покаусловие не сойдётся. Расчёт для нижней и верхней частей колонны ведёмраздельно.

Расчёт нижней части секции:

Принимаем следующее диаметр:

Увеличиваем межтарельчатоерасстояние:

Условие выполнилось. Продолжаемрасчёт дальше.

8. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части:

Условие не выполняется.Увеличиваем диаметр колонны:

Увеличиваем межтарельчатоерасстояние:

Условие выполнилось. Продолжаемрасчёт дальше.

Удельная нагрузка на перегородку в нижней части:

Условие не выполняется.Увеличиваем диаметр колонны:

Условие выполнилось. Продолжаемрасчёт дальше.

8. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части:

Условие выполнилось. Продолжаемрасчёт дальше.

9. Фактор паровой нагрузки:

Подпор жидкости над сливным порогом:

10. Глубина барботажа hб=0,03м (табл. 6.4. [1]), высота прорези колпачка h3=0,02м (табл. 6.10. [1]), зазор установки колпачка h4=0,018м (табл. 6.8. [1]).

Высота парожидкостного слоя на тарелках:

11. Высота сливного порога:

12. Градиент уровня жидкости натарелке:

13. Динамическая глубинабарботажа:

14. Значение комплекса В2(табл. 6.9. [1]):

Минимально допустимая скоростьпара в свободном сечении тарелок:

Относительное свободное сечениетарелок />(табл. 6.6.). Коэффициентзапаса сечения тарелок:

Так как К1 <1, то пар будет проходитьлишь через отдельные колпачка. Контакт пара и жидкости окажется не достаточноэффективным, но положение можно исправить, уменьшив число колпачков.

Выбираем площадь прорезей колпачка S3=0,0046 м2 (табл. 6.10 [1]) и определяем скорость пара в прорезях:

Максимальная скорость пара в прорезях колпачка:

Коэффициент В5берётся по табл. 6.11. [1].

Степень открытия прорезей колпачка:

Условие выполняется и парпроходит через все сечения прорезей и тарелка работает эффективно.

15. Фактор аэрации:

16. Коэффициент гидравлическогосопротивления тарелки /> (табл. 6.13 [1]).

Гидравлическое сопротивление тарелок:

17. Коэффициент вспениваемостипри вакуумной перегонки мазута К5=0,75

Высота сепарационного пространства между тарелками:

18. Межтарельчатый уносжидкости:

Величина не превышает 0,1кг/кг. Продолжаем расчёт.

19. Площадь поперечного сечения колонны:

Скорость жидкости в переливныхустройствах:

Допустимая скорость жидкости впереливных устройствах:

Действительные скоростижидкости меньше допустимых. Таким образом для нижней части 1-й секции принимаемданную тарелку.

Расчёт верхней частисекции:

Для упрощения конструкции колонны вверхней части секции принимаем тарелки того же диаметра что и в нижней DК= 3,6 м

1.Действительную скорость пара в верхней части:

2. По таблице 6 [1]периметр слива />и относительноесечение перелива />. Относительнаяактивная площадь тарелки:

3. Фактор нагрузки для верхнейчасти колонны:

Коэффициент поверхностногонатяжения для верхней части секции:

Принимая минимальное расстояниемежду тарелками />, по табл. 6.7 [1]определяем комплекс В1:

Допустимая скорость пара врабочем сечении колонны:

4. Проверяем условиедопустимости скоростей пара:

Условие выполнилось. Продолжаемрасчёт дальше.

5. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части:

Условие выполнилось. Продолжаемрасчёт дальше.

6. Фактор паровой нагрузки:

Подпор жидкости над сливным порогом:

7. Глубина барботажа hб=0,03м (табл. 6.4. [1]), высота прорези колпачка h3=0,02м (табл. 6.10. [1]), зазор установки колпачка h4=0,018м (табл. 6.8. [1]).

Высота парожидкостного слоя на тарелках:

8. Высота сливного порога:

9. Градиент уровня жидкости натарелке:

10. Динамическая глубинабарботажа:

11. Значение комплекса В2(табл. 6.9. [1]):

Минимально допустимая скоростьпара в свободном сечении тарелок:

Относительное свободное сечениетарелок />(табл. 6.6. [1]). Коэффициентзапаса сечения тарелок:

Так как К1 >1, то пар будет проходитьчерез тарелку равномерно.

Выбираем площадь прорезей колпачка S3=0,0046 м2 (табл. 6.10 [1]) и определяем скорость пара в прорезях:

Максимальная скорость пара в прорезях колпачка:

Коэффициент В5берётся по табл. 6.11. [1].

Степень открытия прорезей колпачка:

Условие выполняется и парпроходит через все сечения прорезей и тарелка работает эффективно.

12. Фактор аэрации:

13. Коэффициент гидравлическогосопротивления тарелки /> (табл. 6.13 [1]).

Гидравлическое сопротивление тарелок:

14. Коэффициент вспениваемостипри вакуумной перегонки мазута К5=0,75

Высота сепарационного пространства между тарелками:

15. Межтарельчатый уносжидкости:

Величина не превышает 0,1кг/кг. Продолжаем расчёт.

16. Площадь поперечного сечения колонны:

Скорость жидкости в переливныхустройствах:

Допустимая скорость жидкости впереливных устройствах:

Действительные скоростижидкости меньше допустимых.

Таким образом для верха и низа секции принимаемодинаковую тарелку.

Больше всего подходит стандартная тарелка ТСК-Р,которая имеет следующие характеристики:

Диаметр тарелки: D = 3600 мм;

Периметр слива: lw =2,88 м;

Высота сливного порога: />;/>;

Свободное сечение тарелки: />

Сечение перелива: />

Относительная площадь для прохода паров: />;

Межтарельчатое расстояние: />; />;

Количество колпачков: />; />;

Работа тарелки характеризуется следующими параметрами:

Высота парожидкостного слоя:/>

Фактор аэрации:/>

Гидравлическое сопротивление тарелки:/>

Межтарельчатый унос:/>

Скорость жидкости в переливе: />

Скорость пара в колонне:/>

Расчёт эффективности тарелок ивысоты 1-й секции.

1. Определяем значение критерия Фурье дляколпачковой тарелки:

/>/>

2. Определяем общее числа единиц переноса:

Для верха колонны:

3. Локальнаяэффективность контакта:

Для верха колонны:

4. Эффективность тарелкипо Мэрфи:

Для верха колонны:

5. Действительное числотарелок:

Для верха колонны:

6. Рабочая высота секциидля низа:

Для верха:

Общая рабочая высота:

7. Общая высота секции:

Определениерабочего флегмового числа и числа теоретических тарелок для 2-й секции.

Расчёт второй секции колонны производим толькодля верхней части.

Заменяем перегоняемую смесь углеводородов во 2-йсекции на бинарную смесь. В качестве низкокипящеко (НК) компонента принимаемн-гексадекан (С16Н34 ), а в качестве выкокипящего (ВК) — : н-гексакозан (С26Н54 ).

Производим расчёт мольныхконцентрация на входе и на выходах из секции.

Мольную концентрацию на входе определяем наоснове массовой концентрации, которую рассчитали в материальном балансе 2-йсекции (табл. 3).

Расчёт состава дистиллата: PНК и PВКрассчитываются при температуре равной 295 оС.

Температуры на выходе из дистиллата и куба определяемпо формуле методом последовательного приближения:

Температура на выходе из дистиллата равна: tD=235оС

Температура на входе равна: tF=308оС

Определяем относительную летучесть /> по формуле:

При температуре tD=235 оС />

При температуре tW=308оС />

Средняя относительная летучесть:/>

Строим кривую равновесия по формуле:

Рис.1 Кривая равновесия

Состав пара уходящего с питательной тарелки равен yf=0,501мол.дол.

Рассчитываем минимальное флегмовоечисло:

Рис.2 Зависимость критерияоптимальности от коэф-та избытка флегмы

По графику определяем что />. Отсюда находимо рабочеефлегмовое число: />

Рис.3 Теоретические ступени

Число теоретических тарелок NТТ=3

Расчёт физико-химических свойствсмеси.Расчёт средней концентрации жидкости:

Расчёт средней концентрации пара:

Расчёт средней температуры:

Определяются по той же формуле что итемпературы на выходе из дистиллата.

Средняя молекулярная масса пара:

Средняя молекулярная масса жидкости:

Средняя плотность пара:

Средняя массовая доля:

Средняя плотность жидкости:

Плотность НК компонента при температур t=256 оС равна />

Плотность ВК компонента при температур t<sub/>=256 оС равна />

Средняя вязкость жидкости:

Вязкость НК компонента при температур t=256 оС равна />

Вязкость ВК компонента при температур t=256 оС равна />

/>/>

Средние коэффициенты диффузии жидкости и пара:

Для низа колонны:

/>/>

Гидравлический расчёт колпачковыхтарелок 2-й секции.

Определяем расходжидкости в верхней и нижней части колонны:

1. Расчёт оценочной скорости:

2. Определяем диаметр:

3. Принимаем колонну диаметраDК=1,0 м

Действительную скорость пара в нижней частинаходим:

4. По таблице 6 [1]периметр слива />и относительноесечение перелива />. Относительнаяактивная площадь тарелки:

5. Фактор нагрузки:

Коэффициент поверхностногонатяжения:

Принимая минимальное расстояниемежду тарелками />, по табл. 6.7 [1]определяем комплекс В1:

Допустимая скорость пара врабочем сечении колонны:

6. Проверяем условие допустимостискоростей пара для верхней и нижней частей колонны:

Условие не выполняется, поэтому необходимо увеличиватьмежтарельчатое расстояние, а при достижении максимального значения приниматьтарелку большего диаметра до тех пор пока условие не сойдётся.

Увеличиваем межтарельчатое расстояние:

Увеличиваем межтарельчатоерасстояние:

Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше.

7. Удельная нагрузка на перегородку:

Условие выполнилось. Продолжаемрасчёт дальше.

8. Фактор паровой нагрузки:

Подпор жидкости над сливным порогом:

9. Глубина барботажа hб=0,03м (табл. 6.4. [1]), высота прорези колпачка h3=0,02м (табл. 6.10. [1]), зазор установки колпачка h4=0,01м (табл. 6.8. [1]).

Высота парожидкостного слоя на тарелках:

10. Высота сливного порога:

11. Градиент уровня жидкости натарелке:

12. Динамическая глубинабарботажа:

13. Значение комплекса В2(табл. 6.9. [1]):

Минимально допустимая скоростьпара в свободном сечении тарелок:

Относительное свободное сечениетарелок />(табл. 6.6. [1]). Коэффициентзапаса сечения тарелок:

Так как К1 >1, то пар будет проходитьчерез тарелку равномерно.

Выбираем площадь прорезей колпачка S3=0,0023 м2 (табл. 6.10 [1]) и определяем скорость пара в прорезях:

Максимальная скорость пара в прорезях колпачка:

Коэффициент В5берётся по табл. 6.11. [1].

Степень открытия прорезей колпачка:

Условие выполняется и парпроходит через все сечения прорезей и тарелка работает эффективно.

14. Фактор аэрации:

15. Коэффициент гидравлическогосопротивления тарелки /> (табл. 6.13 [1]).

Гидравлическое сопротивление тарелок:

17. Коэффициент вспениваемостипри вакуумной перегонки мазута К5=0,75

Высота сепарационного пространства между тарелками:

18. Межтарельчатый уносжидкости:

Величина не превышает 0,1кг/кг. Продолжаем расчёт.

19. Площадь поперечного сечения колонны:

Скорость жидкости в переливныхустройствах:

Допустимая скорость жидкости впереливных устройствах:

Действительная скоростьжидкости меньше допустимых. Таким образом для 2-й секции принимаем даннуютарелку.

Больше всего подходит стандартная тарелка ТСК-Р,которая имеет следующие характеристики:

Диаметр тарелки: D = 1000 мм;

Периметр слива: lw =0,683м;

Высота сливного порога: />;

Свободное сечение тарелки: />

Сечение перелива: />

Относительная площадь для прохода паров: />;

Межтарельчатое расстояние: />;

Количество колпачков: />;

Работа тарелки характеризуется следующими параметрами:

Высота парожидкостного слоя:/>

Фактор аэрации:/>

Гидравлическое сопротивление тарелки:/>

Межтарельчатый унос:/>

Скорость жидкости в переливном устройстве: />

Скорость пара в колонне:/>

Расчёт эффективности тарелок ивысоты 2-й секции.

1. Определяем значение критерия Фурье дляколпачковой тарелки:

2. Определяем общее числа единиц переноса:

3. Локальнаяэффективность контакта:

4. Эффективность тарелкипо Мэрфи:

5. Действительное числотарелок:

6. Рабочая высота секциидля низа:

7. Общая высота секции:

Тепловой баланс колонны.

Для расчёта энтальпий углеводородоввоспользуемся формулами:

Для жидких углеводородов:

Для газообразныхуглеводородов:

Расчёт 1-й секции:

Приход:

1. Паровая фаза:

а) фр. НК-350 оС

б) фр.350-500 оС

в) Водянойпар (15 ата; t = 420 оС)

2. Жидкая фаза:

а) фр. 500-КК оС

Расход:

1. Паровая фаза:

а) фр. НК-350 оС

б) фр.350-500 оС

в) Водяной пар(15 ата; t = 420 оС)

2. Жидкая фаза:

а) фр. 500-КК оС

Результаты расчётазаносим в таблицу 6.

Таблица 6.

Тепловой баланс1-й секции колонны

Приход

Расход

Наименование

t, oC

кг/ч

кДж/кг

кДж/ч

Наименование

t, oC

кг/ч

кДж/кг

кДж/ч

Мазут Паровая фаза: Паровая фаза: нк — 350 385 2280 1414,163 3224291,24

нк — 350 оС

420 2280 1516,414 3457423,97 фр. 350 — 500 385 26068 1384,908 36101783,6 фр. 350 – 500 420 26068 1485,149 38714861,93 Вод. пар 385 5000 3251,5 16257500 Жидкая фаза: Жидкая фаза Гудрон 420 47652 971,820 46309170,65 Гудрон 400 47652 912,462 43480621,5 Вод. пар 480 5000 3282,4 16412000

Итого:

81000

104893456,6

Итого:

81000

99064196,4

Избыток тепла в 1-й секции составляет:

Расчёт 2-й секции производим по такой же схеме и результатывыводим в таблицу 7.

Таблица 7.

Тепловой баланс2-й секции колонны

Приход

Расход

Наименование

t, oC

кг/ч

кДж/кг

кДж/ч

Наименование

t, oC

кг/ч

кДж/кг

кДж/ч

Паровая фаза: Паровая фаза: нк — 350 385 2280 1414,16 3224291,24 нк — 350 100 2280 749,797 1709537 фр. 350 — 500 385 26068 1384,91 36101783,6 Вод. пар 100 5000 2689,9 13449500 Вод. пар 385 5000 3251,5 16257500 Жидкая фаза фр. 350 — 500 385 26068 941,64 24546565

Итого:

33348

55583574,8

Итого:

33348

39705601,7

Избыток тепла в 1-й секции составляет:

Избытки тепла в секциях снимаютсяза счёт циркуляционных орошений.

В качестве НЦО примем флегму 1-й секции.

Температуру, до которой необходимо охладитьфлегму, найдём из энтальпии возвращаемой флегмы:

/>/>

Решая уравнение получаемзначение температуры

t = 255 оС

Избыток тепла во второй секции снимаем за счётподачи охлаждённой флегмы до 40 оС, а так же за счёт ВЦО:

Расход ВЦО найдём по уравнению:

Расчёт штуцеров колонны

Расчёт диаметров штуцеров производим на основескорости движения потоков по формуле:

1. Внутренний диаметр штуцера длявхода исходного сырья: