Реферат: Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы
--PAGE_BREAK--Определение нагрузок. Сечение 1 – 1Fгр = 3х 6 = 18м² Табл. 2
№
Нагрузки
Норматив. нагрузки
Коэф-т надежности
по нагрузке
Расчетная нагрузка кН
На ед.площ кН/м²
От груза площади кН
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
Постоянные :
От защитного слоя гравия, втопленного в битумную мастику
толщ.20мм: 0,02м х 21кН/м3
Гидроизоляционный ковер, 4 слоя рубероида на битумной мастике: 0,004м х 6кН/ м³ х 4
Цементная стяжка толщ.25мм
r= 18 кН/м³: 0,025м х 18 кН/м³
Утеплитель – газобетон
r= 1,15 кН/м³ толщ.150мм:
0,15м х 1,15 кН/м³
Пароизол.1сл.рубероида на битум, мастике: 0,01м х4кН/ м³
От плит перекрытий и покрытий
25х0,22х7
Собственный вес ж/б балки
Цементная стяжка толщ. 30 мм p=18 кН/м3 1х1х0,03х18
От стеновых панелей за вычетом оконных проемов толщ. 300 мм
p=25 кН/м3 0,3х25х6х22,5
От колонны 0,4мх 0,4м х25х19,9
Вес цокольной части стены 0,25х2,1х25х6
0,42
0,096
0,45
0,17
0,04
38,5
-
0,54
-
-
-
7,56
1,73
8,1
3,1
0,72
693
36
9,72
1012,5
79,6
78,75
1,3
1,3
1,3
1,3
1,3
1,1
1,1
1,3
1,1
1,1
1,1
9,83
2,25
10,53
4,04
0,94
762,3
39,6
12,64
1113,75
87,56
86,62
Итого:
2130,06
Временные
От снега для IIIрайона
1
18
1,4
25,2
Всего: 2155,26
Определение нагрузок. Сечение 2 – 2
Fгр= 6 х 6=36² Табл.3
№
Нагрузки
Норматив.нагрузки
Коэф-т надежности
по нагрузке
Расчетная нагрузка кН
На ед.площ кН/м²
От груза площади кН
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Постоянные:
От защитного слоя гравия, утопленного в битумную мастику
толщ.20мм: 0,02м х 21кН/м3
Гидроизоляционный ковер, 4 слоя рубероида на битумной мастике: 0,004м х4х6кН/ м³
Цементная стяжка толщ.25мм
r= 18 кН/м³: 0,025м х 18 кН/м³
Утеплитель – газобетон
r= 1,15 кН/м³ толщ.150мм:
0,15м х 1,15 кН/м³
Пароизол.1сл.рубероида на битум, мастике: 0,01м х4кН/ м³
От плит покрытий 7х 0,22х25кН
Собственный вес ж/б балки
От линолеума на 7-ми этажах
От колонны 0,4мх 0,4мх19,9м 25кН
0,42
0,096
0,45
0,17
0,04
38,5
-
0,23
-
15,1
3,46
16,2
6,12
1,44
1386
36
8,4
79,6
1,3
1,3
1,3
1,3
1,3
1,1
1,1
1,3
1,1
19,66
4,5
21,06
7,96
1,87
1524,6
39,6
10,92
87,56
Итого:
1717,73
10
Временные
От снега для IIIрайона
1
36
1,4
50,4
Всего: 1768,13
продолжение
--PAGE_BREAK--Определение нагрузок. Сечение 3 – 3
Fгр= 1 х 6 = 6 м² Табл.4
№
Нагрузки
Норматив.нагрузки
Коэф-т надежности
по нагрузке
Расчетная нагрузка кН
На ед.площ кН/м²
От груза площади кН
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Постоянные:
От защитного слоя гравия, утопленного в битумную мастику
толщ.20мм: 0,02м х 21кН/м3
Гидроизоляционный ковер, 4 слоя рубероида на битумной мастике: 0,004м х4х6кН/ м³
Цементная стяжка толщ.25мм
r= 18 кН/м³: 0,025м х 18 кН/м³
Утеплитель – газобетон
r= 1,15 кН/м³ толщ.150мм:
0,15м х 1,15 кН/м³
Пароизол.1сл.рубероида на битум, мастике: 0,01м х4кН/ м³
От плит покрытий 7х 0,22х25кН
Собственный вес ж/б балки
От линолеума на 7-ми этажах
От кирпичной кладки δ=510 мм p=18 кН/м3 0,51х18х19,9м
0,42
0,096
0,45
0,17
0,04
38,5
-
0,23
182,6
2,52
0,58
2,7
1,02
0,24
231
36
1,38
1095,6
1,3
1,3
1,3
1,3
1,3
1,1
1,1
1,3
1,1
3,28
0,74
3,51
1,3
0,31
254,1
39,6
1,79
1205,1
Итого:
1509,73
10
Временные
От снега для IIIрайона
1
6
1,4
8,4
Всего: 1518,13
Определение глубины заложения фундамента
Определить глубину заложения фундаментов под наружные стены здания. Температура воздуха в помещениях здания 16ºС. Размер башмака под колонну 0,78х 0,78м. Здание возводится в г.Краснодаре. Нормативная глубина промерзания согласно СНиП dfn= 0,8м. Толщина кирпичной стены 51см, толщина панельной стены 30см, сечение колонн 40х40см, уровень подземных вод от планировочной отметки 11,0м.
Определим расчетную глубину промерзания df1= knх dfn= 0,5х0,8= 0,4м.
Расстояние от расчетной глубины промерзания до уровня подземных вод не менее 2м должно быть:
df1+ 2м = 2,9 + 2 = 4,9м
dw= 11,0м > df1+ 2м = 4,9м
Для суглинков с показателем текучести JL<0,25 глубина заложения подошвы фундамента должна быть не менее df, т.е. 2,9м.
Из инженерно-геологических условий глубина заложения подошвы фундамента должна быть минимальной и в данном случае равна 2,9м. Из конструктивных особенностей здания глубина заложения подошвы фундамента будет df= 3,35м.
продолжение
--PAGE_BREAK--Определение размеров подошвы внецентреннонагруженного фундамента.
Дано: вертикальная нагрузка N011 = 2155,26кН и момент 2286,9 кН. Глубина заложения фундамента 3,35м. Подвал есть. Угол внутреннего трения грунта j= 18 град; с = 10кПа.
Определим ориентировочно размеры подошвы фундамента, как центрально нагруженную :
Аф = N011/ (R– V*d)=2155,26/(227-20*3,35)=13,47м2.
Т. к. на фундамент ещё действует фундамент, который увеличивает Аф на 20% Аф=16,2 м2. При соотношении L
/в=1 получим L=в=16,2=4 м. Назначаем размеры подошвы фундамента L
хв= 4х4м.
Определяем расчетное сопротивление грунтов основания:
Для суглинка с показателем текучести JL≥ 0.5 коэффициент пористостие=0,66 по табл. 4 СниП 2,02,01-83* находим j=18 град и с = 10кПа. Затем по jIIнаходим коэффициенты Мv=0,43, Мq=2,73, Мс=5,31. Определяем соотношение L/H=48/20=2,4 и находим по табл. gс1=1,2 и gс2 =1,0. Т.к. расчетные характиристики получены косвенным путем, принимаем значение коэффициента к=1.Удельный вес
gII=0,014 МН/м и gII=0,0163 МН/м3
NII=NII+NфII+NгрII=2155,26+149,25+141,84=2446,35 кН, а значит эксцентриситет внешней нагрузки в уровне подошвы фундамента составит:
е=МII/NII=(2286,9(кН/м)/2446,35 кН=0,93м
значение 0,033в=0,033*4=0,132м условий е=0,93м >0,033в=0,132м показывает, что данный фундамент необходимо рассчитать, как внецентренно сжатый.Определяем расчетное сопротивление основания для в=4м
R=(1,2*1,0/1)*(0,43*1*4*19,7+2,73*1,3*18,3+( 2,73-1)*2*18,3+5,31*10)=258,3кН/м2
Производится проверка напряжений в грунте под подошвой фундамента, исходя из условия, чтобы она не превышала расчетного давления на грунт R
PII £ R; PmaxII £1.2R ; PminII³0;
PII– среднее давление под подошвой фундамента от нагрузок для расчета оснований по деформациям, кН;
PmaxII и PminII– максимальное иминимальное краевое давлениепод подошвой фундамента, кН
PII=(NII+NфII+NгрII)/в*L= NII/в*L;
NфII— расчетный вес фундамента;
NгрII— расчетный вес грунта на уступах фундамента, кН;
NфII= 23*(4*4*0,4+0,9*0,9*0,5)=156,5кН;
NгрII= (4*4*0,9- (4*4*0,4+0,9*0,9*0,5))*1*18,7=142,1кН;
PII=(2155,26+156,5+142,1)/4*4=153,4кН/м2
Найдем максимальное и минимальное краевые давленияпод подошвой фундамента при внецентренном :
PmaxII=NII/Аф(1±6е/в)
PmaxII=(2453,8/16,2)*(1+(6*0,93/4))=362,8кН;
PminII=(2453,8/16,2)*(1- (6*0,93/4))=211,3кН;
Проверяем выполнение условий
PmaxII=362,8кН >1.2R=1,2*258,3=310 кН
PminII=211,3³0;
PII=211,3£ R=258,3
Все условия выполняются, следовательно, размеры фундамента подобраны удовлетворительно.
продолжение
--PAGE_BREAK--Определение осадки и просадки. Сечение 1-1
Размеры подошвы фундамента вхL= 4*4м. Глубина заложения подошвы фундамента 3.35м. Среднее давление под подошвой фундамента Рср=211.3кН. Удельный вес грунтаg
s
= 2,66кН/м³.
— находим значения эпюры вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта и вспомогательной 0,2dzg:
1) на поверхности земли :
dzg=0; 0,2dzg;
2) на контакте 0 и 1 слоя: dzg0=0,017х1.85= 0,0314; 0,2dzg= 0,00629;
3): на подошве фундамента
dzg0=0,0314+0,0187х1.5= 0,0595; 0,2dzg= 0,0119;
4) на контакте 1 и 2 слоя: dzg1= 0,0595+ 0,0118х 3= 0,1156; 0,2dzg1= 0,0231;
5) на контакте 2 слоя, уровня грунтовых вод и 3 слоя: dzg1=0,1156+0,02х 4,2= 0,1996; 0,2dzg1= 0,03992;
6) на контакте 3 и 4 слоя: dzg3=0,1996+0,0195х 5,7= 0,311; 0,2dzg3= 0,0621;
7) на подошве 5 слоя:
dzg5=0,331+0,02х3, 8= 0,387; 0,2dzg5= 0,0774;
— Определим дополнительное давление по подошве фундамента от нагрузок :
Ро=Рср- dzg0 =0,2113-0,0595 = 0,1518 МПа
Соотношение h=вхL= 4*4=1
Задаемся соотношением x= 0,4 тогда высота элементарного слоя грунта
Z1=x*в/2 = 0,4*4/2 =0,8м;
Условие Z1=0,8м £0,4в = 0,4*4 = 1,6м удовлетворяется с большим запасом.
Табл. 5
Наименование слоя грунта
Глубина от поверхности, м
Мощность слоя, м
Е, МПа
Z, м
x=2Z/в
a
dzp=aхР, МПа
1) Чернозем
1,85
1,85
4
-
-
-
-
2)суглинок желтый тугопластичный,
непросадочный
3,35
1,5
11
-
-
-
-
6,35
3,0
11
0,00
0,80
1,60
2,40
0,00
0,40
0,80
1,20
1,000
0,96
0,80
0,606
0,1518
0,1457
0,1214
0,092
3)глина бурая тугопластичная, непросадочная
10,55
4,2
16
3,20
4,00
4,80
5,60
6,40
7,20
1,60
2,00
2,40
2,80
3,20
3,60
0,449
0,336
0,257
0,201
0,160
0,130
0,0682
0,051
0,039
0,0305
0,0243
0,020
4)супесь средней плотности, непросадочная
16,25
5,7
3
8,00
8,80
9,60
10,40
11,20
12,0
12,80
4,00
4,40
4,80
5,20
5,60
6,00
6,40
0,108
0,091
0,070
0,066
0,058
0,051
0,040
0,0164
0,0138
0,0117
0,010
0,0088
0,0077
0,0061
5)песок средний, средней плотности.
20,02
3,8
33
13,60
14,40
15,20
16,00
16,80
6,80
7,20
7,60
8,00
8,40
0,030
0,026
0,022
0,019
0,015
0,0049
0,0039
0,0033
0,0029
0,0023
Вычислим осадку фундамента с помощью послойного суммирования, пренебрегая различием модуля деформаций грунтов на границах слоев, приняв во внимание, что данное предположение незначительно скажется на окончательном результате:
S= b
S
(
d
Z
g+
d
Z
р
(i+1)
)хh
i , где
2 Еi
b— коофициент, зависящий от коофициента n;
(dZg+dZр(i+1))/2 – среднее напряжение в i-ом слое;
hi- высота i-ом слоя грунта;
Еi– модуль деформации i-го слоя грунта;
S= (0,8*0,8/11) * ((0,1518+0,1457+0,1457+0,1214+0,1214+0,092+0,092+0,0682)/2) + (0,8*0,8/16)*((0,0682+0,051+0,051+0,039+0,039+0,0305+0,0305+0,0243+0,0243+0,02+ 0,02+0,0164+0,0164+0,0138)/2)+(0,8*0,8/3)*((0,0138+0,0117+0,0117+0,01+0,01+0,0088+ 0,0088+0,0077+0,0077+0,0061+0,0061+0,0049)/2)+(0,8*0,8/33)*((0,0049+0,0039+0,0039+ 0,0033+0,0033+0,0029+0,0029+0,0023)/2)= 0,048м=4,8см
По табл.4,3 для производственного здания с полным ж/б каркасом Su=8см, S=4,8см < Su= 8см, условие удовлетворяется, следовательно, полная осадка фундамента не превышает предельно допустимой.
продолжение
--PAGE_BREAK--Расчетвисячей забивной сваи
В уровне планировочной отметке земли действует центрально-приложенное усилие от нормативной нагрузки N=2155,26 кН. По грунтовым условиям сваю целесообразно заглубить в третий слой ( глина бурая ), т. к. вышележащии слои характеризуются низким сопротивлением грунта. Минимальная длина сваи Lдолжна быть L=0,1+5,75+0,25=6,1м, принимаем сваю С6-35 с L=6 м, круглую с радиусом 0,35м. Свая погружается с помощью забивки дизель-молотом. Найдем несущую способность одиночной висячей сваи:
Fd=gс(gсR*R*А+uSgсf*fi*hi), где
gс=1-коэффициент условий работы сваи в грунте;
gсR=1,0, gсf= 1,0- коэффициент условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта;
R=2400кПа- расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;
А=0,35*0,35=0,1225м2- площадь опирания на грунт сваи;
U=4*0,35=1,4м – наружный периметр поперечного сечения сваи;
fi— расчетное сопротивление i-ом слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа;
hi-толщина i-ом слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;
Толщину грунта, прорезаемого сваей, разбиваем на слои толщиной не более 2м.
Для 1-го слоя при средней глубине его расположения Z1=1,5м, f=18кПа.
Для 2-го слоя при средней глубине его расположения Z2=3,0м, f=25кПа.
Для 3-го слоя при средней глубине его расположения Z3=4,5м, f=28кПа.
Для 4-го слоя при средней глубине его расположения Z4=6,0м, f=31кПа.
Для 5-го слоя при средней глубине его расположения Z5=7,2м, f=32,2кПа.
Для 6-го слоя при средней глубине его расположения Z6=8,7м, f=33,35кПа.
Для 7-го слоя при средней глубине его расположения Z7=10,2м, f=34,1кПа.
Для 8-го слоя при средней глубине его расположения Z8=11,7м, f=35,36кПа. Для 6-го слоя при средней глубине его расположения Z9=13,2м, f=36,56кПа.
Для 7-го слоя при средней глубине его расположения Z10=14,7м, f=37,9кПа.
Для 8-го слоя при средней глубине его расположения Z11=16,2м, f=38,72кПа.
Fd= 1(1*2400*0,1225+ 1,4(1*18*1,5+ 1*25*3+ 1*28*4,5+ 1*31*6+ 1*32,2*7,2+ 1*33,35*8,7+ 1*34,1*10,2+1*35,36*11,7+1*36,56*13,2+1*37,9*14,7+1*38,72*16,2))= 5004,31кПа;
Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю:
N£Fd/gR=5004,3/1,4=3574,5кПа;
Найдем требуемое количество свай на 1 п.м.:
п= N*gR/Fd=2155,26*1,4/5004,3=1шт.
Расстояние между осями свай ³3d=3*0,35=1,05м
Высота ростверка =h+0,25м, но не менее 0,3м (h— величина заделки сваи, м)
0,1+0,25=0,35м
Определение осадок свайного фундамента
Расчет фундамента из висячих свай и его основания по деформациям следует производить как для условного фундамента на естественном основании. Границы условного фундамента определяются:
Сверху –поверхность планировки;
Снизу – плоскостью проходящей через концы свай;
С боков –вертикальными плоскостями, относящимися от наружных граней свай крайних рядов на расстоянии К;
К= h
*
tg
j
II
,
mt
4
где jII,mt–осредненный угол внутреннего трения слоев грунта, в пределах глубины погружения сваи в грунт;
jII,mt = S
h
i
*
j
II,mt = (1/4) ((1,85*26+4,5*18)/(1,85+4,5)) =5,08
Shi
Ширина условного фундамента:
Вусл= 1,0+0,25+6,35*tg5,08= 1,25+6,35*0,892=6,91
Площадь подошвы массива Аусл:
Аусл= Вусл*Lусл = 6,91*1,2= 8,29 м2;
Lусл –для ленточного фундамента равна 1м пог., а для куста свай определяется так же, как Вусл;
Среднее давление на грунт под его подошвой :
Рср=N
II
+
G
pII
+
G
св
II
+
G
rII = 1768,1+172,75+44,84*1,1+414,6 = 290,1кН;
Аусл 8,29
максимальное давление на грунт под его подошвой
Рmax= N
II
+
G
pII
+
G
св
II
+
G
rII+ М <1.2R,
Аусл w
NII–расчетная нагрузка на уровень спланированной отметки земли;
GpII–вес ростверка ;
GсвII–вес всех свай;
GrII–ввес грунта в объеме условного фундамента;
М–изгибающий момент;
w–момент сопротивления подошвы условного фундамента;
R -расчетное сопротивление грунта на уровне подошвы условного фундамента.
R=(1,2*1,1/1)*(0,47*1*0,4*1,97+2,89*6,23*1,87+1,89*2*1,87+5,48*30)= 271,3кН
Pср= 290,1 £ R=271,3*1,2=325,6
Все условия выполняются
продолжение
--PAGE_BREAK--Расчет осадок свайных фундаментов
Расчет осадок свайных фундаментов выполняют для условного фундамента. Осадки фундаментов из отдельных кустов свай рассчитывают методом послойного элементарного суммирования, осадки фундаментов в виде свайных полей шириной b³10м определяют методом линейно-деформируемого слоя конечной толщиной. Pср=0,29МПа, природное давление Находим значения эпюры вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта и вспомогательной 0,2dzg:
1) на подошве фундамента:
dzg0=0,017*1,85+4,5*0,0187+0,02*2,7=0,169; 0,2dzg= 0,0338;
2) на подошве 5 слоя: dzg5= 0,169+0,02*1,5+0,0195*5,7+0,02*3,8=0,386; 0,2dzg1= 0,077;
. Определим дополнительное давление по подошве фундамента от нагрузок :
Ро=Рср- dzg0 =0,29-0,169 = 0,121 МПа
Задаемся соотношением x= 0,4 тогда высота элементарного слоя грунта
Z1=x*в/2 = 0,4*6,91/2 =1,38м;
Условие Z1=1,38м £0,4в = 0,4*6,91 = 2,76м удовлетворяется с большим запасом.
Табл.6
Наименование слоя грунта
Глубина от поверхности, м
Мощность слоя, м
Е, МПа
Z, м
x=2Z/в
a
dzp=aхР, МПа
1) Чернозем
1,85
1,85
4
-
-
-
-
2)суглинок желтый тугопластичный,
непросадочный
6,35
4,5
11
-
-
-
-
3)глина бурая тугопластичная, непросадочная
9,05
2,7
16
-
-
-
-
10,55
1,5
16
0,00
1,40
0,00
0,405
1,00
0,976
0,121
0,118
4)супесь средней плотности, непросадочная
16,25
5,7
3
2,80
4,20
5,60
7,00
8,40
0,81
1,22
1,62
2,03
2,43
0,88
0,75
0,64
0,54
0,473
0,106
0,091
0,077
0,065
0,057
5)песок средний, средней плотности.
20,02
3,8
33
9,80
11,20
12,60
2,84
3,24
3,65
0,41
0,37
0,33
0,05
0,045
0,04
S= b
S
(
d
Z
g+
d
Z
р
(i+1)
)хh
i , где
2 Еi
b— коэффициент, зависящий от коэффициента n;
(dZg+dZр(i+1))/2 – среднее напряжение в i-ом слое;
hi- высота i-ом слоя грунта;
Еi– модуль деформации i-го слоя грунта;
S= 0,8*1,4 * (0,121+0,118+ 0,118+0,106)+0,8*1,4* ( 0,106+0,091+ 0,091+0,077+ 0,77+
16 2 2 3 2 2
0,065+0,065+0,057+0,057+0,05 )+0,8*1,4*( 0,05+0,045+ 0,045+0,04)=0,08м=8,0 см.
2 2 2 33 2 2
По табл.4,3 для производственного здания с полным ж/б каркасом Su=8см, S=8,0см = Su= 8см, условие удовлетворяется, следовательно, полная осадка фундамента не превышает предельно допустимой.
продолжение
--PAGE_BREAK--Технико-экономические сравнения
Технико-экономическое сравнение вариантов производиться по экономической эффективности..
Укрупненные единичные расценки на земляные работы,
устройство фундаментов и искусственных оснований
для фундамента мелкого заложения
табл.7
№ п.п.
Наименование работ и конструкций
Стоимость на единицу измерения, руб. коп.
1
2
3
А
Земляные работы
1.
Разработка грунта под фундаменты:
При глубине выработки до 3,8м и ширине траншеи
4,0м, (м3)
3505руб 8коп.
2.
Крепление стенок котлована досками:
При глубине выработки до 5,0 м, (м2)
147руб.65коп.
Б
Устройство фундаментов
1.
Фундаменты ж/б, сборные для промышленных зданий, м3 ж/бетона
68руб.8коп.
Итого: 3505руб.8коп+147руб.65коп+68руб.8коп=3722руб.25коп
Укрупненные единичные расценки на земляные работы,
устройство фундаментов и искусственных оснований
для свайного фундамента
табл.8
№ п.п.
Наименование работ и конструкций
Стоимость на единицу измерения, руб. коп.
1
2
3
А
Земляные работы
1.
Разработка грунта под фундаменты:
При глубине выработки до 3,8м и ширине траншеи
6,9м, (м3)
405руб.3коп.
2.
Крепление стенок котлована досками:
При глубине выработки до 5м, (м2)
35руб.9коп
Б
Устройство фундаментов
1.
Железобетонные сваи:
Железобетонные до 3м (с забивкой ), м3 бетона
49руб.4коп
Итого: 405руб.3коп.+ 35руб.9коп+49руб.4коп= 490руб.6коп.
Величина осадки свайного фундамента Su=8,0см, а величина осадки фундамента мелкого заложения Su=4,8см.Т.к. нагрузки на фундаменты критически одинаковы, то принимаем, что разность осадки двух соответственно фундаментов равна 0, т.е. осадки соседних фундаментов равномерны. Т.к. деформации у свайного фундамента меньше, чем у фундамента мелкого заложения одинаковы, но свайный фундамент по ТЭП предпочтительней.
По расходу бетона:
на фундамент мелкого заложения: V=250м3;
на свайный фундамент: V=121,6м3.
Следовательно свайный фундамент выгоднее.
продолжение
--PAGE_BREAK--Расчет осадок свайных фундаментов. Сечение 1-1
Расчет осадок свайных фундаментов выполняют для условного фундамента. Осадки фундаментов из отдельных кустов свай рассчитывают методом послойного элементарного суммирования, осадки фундаментов в виде свайных полей шириной b³10м определяют методом линейно-деформируемого слоя конечной толщиной. Рср=N
II
+
G
pII
+
G
св
II
+
G
rII = 2155,26+172,75+44,84*1,1+414,6 = 336,8кН;
Аусл 8,29
Pср=0,337МПа, природное давление Находим значения эпюры вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта и вспомогательной 0,2dzg:
1) на подошве фундамента:
dzg0=0,017*1,85+4,5*0,0187+0,02*2,7=0,169; 0,2dzg= 0,0338;
2) на подошве 5 слоя: dzg5= 0,169+0,02*1,5+0,0195*5,7+0,02*3,8=0,386; 0,2dzg1= 0,077;
. Определим дополнительное давление по подошве фундамента от нагрузок :
Ро=Рср- dzg0 =0,337-0,169 = 0,168 МПа
Задаемся соотношением x= 0,4 тогда высота элементарного слоя грунта
Z1=x*в/2 = 0,4*6,91/2 =1,38м;
Условие Z1=1,38м £0,4в = 0,4*6,91 = 2,76м удовлетворяется с большим запасом.
Табл.9
Наименование слоя грунта
Глубина от поверхности, м
Мощность слоя, м
Е, МПа
Z, м
x=2Z/в
a
dzp=aхР, МПа
1) Чернозем
1,85
1,85
4
-
-
-
-
2)суглинок желтый тугопластичный,
непросадочный
6,35
4,5
11
-
-
-
-
3)глина бурая тугопластичная, непросадочная
9,05
2,7
16
-
-
-
-
10,55
1,5
16
0,00
1,40
0,00
0,405
1,00
0,976
0,121
0,118
4)супесь средней плотности, непросадочная
16,25
5,7
3
2,80
4,20
5,60
7,00
8,40
0,81
1,22
1,62
2,03
2,43
0,88
0,75
0,64
0,54
0,473
0,106
0,091
0,077
0,065
0,057
5)песок средний, средней плотности.
20,02
3,8
33
9,80
11,20
12,60
2,84
3,24
3,65
0,41
0,37
0,33
0,05
0,045
0,04
Вычисляем осадку фундамента:
S= b
S
(
d
Z
g+
d
Z
р
(i+1)
)хh
i , где
2 Еi
b— коофициент, зависящий от коофициента n;
(dZg+dZр(i+1))/2 – среднее напряжение в i-ом слое;
hi- высота i-ом слоя грунта;
Еi– модуль деформации i-го слоя грунта;
S= 0,8*1,4 * (0,121+0,118+ 0,118+0,106)+0,8*1,4* ( 0,106+0,091+ 0,091+0,077+ 0,77+
16 2 2 3 2 2
0,065+0,065+0,057+0,057+0,05 )+0,8*1,4*( 0,05+0,045+ 0,045+0,04)=0,14м=14,0 см.
2 2 2 33 2 2
По табл.4,3 для гражданских зданий с кирпичными стенами Su=15см, S=14,0см £Su= 15см, условие удовлетворяется, следовательно, полная осадка фундамента не превышает предельно допустимой.
продолжение
--PAGE_BREAK--
еще рефераты
Еще работы по строительству
Реферат по строительству
Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы 2
25 Июня 2015
Реферат по строительству
Башни до небес
3 Сентября 2013
Реферат по строительству
Анализ деятельности и управления строительной организацией
3 Сентября 2013
Реферат по строительству
Сборка рубленного дома
3 Сентября 2013