Реферат: Проектирование многоэтажного здания
/>1. Исходные данные
Район строительства – г. Волгоград.
Размер здания в плане – 36х24 м.
Геологические разрезы площадки строительства приведены в приложении1.
Таблица 1 – Инженерно-геологические условия
№ образца Глубина отбора образца, мПлотность кН/м3
Влажность Содержание частиц %, размером, мм Скв.1,2 Скв.1*,1 ρρs
W На границе >2 2-0,5 0,5-0,25 0,25-0,1 <0,1WL
WP
1
2
3
4
3,0
6,5
11,0
13,9
2,7
6,6
11,3
14,2
19,2
20,2
19,9
18,7
26,9
26,6
27,1
26,7
25,8
23,2
26,4
20,0
32,0
-
37,0
-
24,0
-
22,0
-
-
3,46
-
11,85
-
10,38
-
42,24
-
48,33
-
30,15
-
19,26
-
9,55
-
18,21
-
6,21
2. Планово-высотнаяпривязка здания на площадке строительства
Абсолютная отметка планировки: 120,50.
Абсолютная отметка пола: 120,15.
Уровень грунтовых вод: абсолютная отметка: 115,50;
относительная отметка: 5,1.
/>
Рисунок 1 – Планово-высотная привязка здания на площадкестроительства
3. Определение физико-механических свойств грунта
3.1 ИГЭ-1
Суглинок выше уровня грунтовых вод.
Плотность грунта в сухом состоянии:
/> (1)
/>
Объем пор грунта в единице объема:
/> (2)
/>
Коэффициент пористости грунта:
/> (3)
/>
Степень влажности грунта:
/> (4)
/> =>грунт насыщен водой.
Число пластичности:
/> (5)
/> =>содержание глинистых частиц составляет 10-30%.
Показатель текучести:
/> (6)
/> =>суглинок полутвердый
Таким образом, суглинок насыщен водой, полутвердый. Содержаниеглинистых частиц 10-30%.
3.2 ИГЭ-2
Песок выше и ниже уровня грунтовых вод.
Плотность грунта в сухом состоянии:
/>
Объем пор грунта в единице объема:
/>
Коэффициент пористости грунта:
/>
Степень влажности грунта:
/> =>грунт насыщен водой.
Определим тип песчаного грунта в зависимости от гранулометрическогосостава:
Процентное содержание частиц крупнее 2,0 мм составляет: 3,46%, что менее 25%.
Процентное содержание частиц крупнее 0,5 мм составляет: 13,84%, что менее 50%.
Процентное содержание частиц крупнее 0,25 мм составляет: 62,17%, что более 50%.
Т.е. песок – средней крупности.
По плотности сложения e=0,62 песок – средней плотности.
Таким образом, песок – средней крупности, средней плотности,насыщен водой.
Т.к. данный слой находится ниже У.Г.В., то учтем взвешивающеедействие воды.
Плотность грунта во влажном состоянии:
/> (7)
/>
Плотность грунта в сухом состоянии:
/> (8)
/>
Объем пор грунта в единице объема:
/> (9)
/>
Коэффициент пористости грунта:
/>
Условная влагоемкость грунта:
/> (10)
/>
Степень влажности грунта:
/> (11)
/> =>грунт насыщен водой
Определим тип песчаного грунта в зависимости отгранулометрического состава:
Процентное содержание частиц крупнее 2,0 мм составляет: 3,46%, что менее 25%.
Процентное содержание частиц крупнее 0,5 мм составляет: 13,84%, что менее 50%.
Процентное содержание частиц крупнее 0,25 мм составляет: 62,17%, что более 50%.
Т.е. песок – средней крупности.
По плотности сложения e=0,16 песок – плотный.
Таким образом, песок – средней крупности, плотный, насыщен водой.
3.3 ИГЭ-3
Суглинок ниже уровня грунтовых вод.
Плотность грунта в сухом состоянии:
/>
Объем пор грунта в единице объема:
/>
Коэффициент пористости грунта:
/>
Степень влажности грунта:
/> =>грунт насыщен водой
Число пластичности:
/> =>содержание глинистых частиц составляет 10-30%.
Показатель текучести:
/> =>суглинок тугопластичный.
Таким образом, суглинок насыщен водой, тугопластичный. Содержаниеглинистых частиц 10-30%.
Т.к. данный слой находится ниже У.Г.В., то учтем взвешивающеедействие воды.
Плотность грунта во влажном состоянии:
/>
Плотность грунта в сухом состоянии:
/>
Объем пор грунта в единице объема:
/>
Коэффициент пористости грунта:
/>
Условная влагоемкость грунта:
/>
Степень влажности грунта:
/> =>грунт насыщен водой
Число пластичности:
/> =>содержание глинистых частиц 10-30%
Показатель текучести:
/> (12)
/> =>суглинок твердый.
Таким образом, суглинок насыщен водой, твердый. Содержаниеглинистых частиц 10-30%.
3.4 ИГЭ-4
Песок ниже уровня грунтовых вод.
Плотность грунта в сухом состоянии:
/>
Объем пор грунта в единице объема:
/>
Коэффициент пористости грунта:
/>
Степень влажности грунта:
/> =>грунт влажный.
Определим тип песчаного грунта в зависимости отгранулометрического состава:
Процентное содержание частиц крупнее 2,0 мм составляет: 11,85%, что менее 25%.
Процентное содержание частиц крупнее 0,5 мм составляет: 54,09%, что более 50%.
Т.е. песок – крупный.
По плотности сложения e=0,72 песок – рыхлый.
Таким образом, песок – крупный, рыхлый, влажный.
Т.к. данный слой находится ниже У.Г.В., то учтем взвешивающеедействие воды.
Плотность грунта во влажном состоянии:
/>
Плотность грунта в сухом состоянии:
/>
Объем пор грунта в единице объема:
/>
Коэффициент пористости грунта:
/>
Условная влагоемкость грунта:
/>
Степень влажности грунта:
/> =>грунт насыщен водой.
Определим тип песчаного грунта в зависимости отгранулометрического состава:
Процентное содержание частиц крупнее 2,0 мм составляет: 11,85%, что менее 25%.
Процентное содержание частиц крупнее 0,5 мм составляет: 54,09%, что более 50%.
Т.е. песок – крупный.
По плотности сложения e=0,21 песок – плотный.
Таким образом, песок – крупный, плотный, насыщен водой.
Таким образом, площадка пригодна для строительства, так как грунтымогут служить надежным основанием.
Грунты относятся к слоистым с согласным залеганием слоев.
Грунты прочные (суглинки — твердые и полутвердые, пески — крупныеи средней крупности).
Пески (крупные и средней крупности, плотные) являютсямалосжимаемыми, хорошо сопротивляются сдвигу.
Так как пески крупные, то насыщение их водой не оказываетзначительного влияния на их прочность. Так как суглинки насыщены водой, тотребуется проведение специальных мероприятий по отводу воды.
Так как первый слой — суглинок, насыщенный водой, обладающийособенностью набухания, то рекомендуется использовать фундаменты глубокого заложения(сваи).
Второй слой (песок) может служить основанием для фундаментов, таккак песок плотный, средней крупности, малосжимаем, хорошо сопротивляется сдвигу.В данном слое находится уровень грунтовых вод, поэтому необходимо предусмотретьмероприятия по водопонижению.
Верхний растительный слой может быть использован дляблагоустройства территории после завершения строительства.
4. Сбор нагрузок на фундаменты
Сбор нагрузок производим на уровне верхнего обреза фундаментов.
Таблица 2 – Сбор нагрузок на фундамент
Наименование нагрузки Нормативная нагрузка Коэффициенты Расчетная нормативная нагрузка А. Постоянная:1. Бикрост 2 слоя
b=8мм, p=40 кг/м3
0,0032 1,2 0,00382. Цементно-песчаная стяжка
b=20мм, р=1800 кг/м3
0,36 1,3 0,4683. Плиты минераловатные
b=60мм, р=300 кг/м3
0,18 1,2 0,2164. Железобетонная ребристая плита покрытия b=300мм, p=2500 кг/м2
1,67 1,1 1,84 Итого: 2,21 2,53 Б. Временная: 1. Снеговая 0,84 1,2 Всего: 3,05 3,73/>
Рисунок 2 – Действие нагрузок на фундамент
Нагрузка от покрытия:
/>/>
/> (13)
/>
Нагрузка от балки покрытия:
/> (14)
mбалки=4500 кг; qбалки=45кН
/>
Нагрузка от колонны:
/> (15)
mкол=1100 кг; qкол=11кН
/>
Нагрузка от панелей:
/> (16)
/>
Нагрузка от фундаментной балки:
/> (17)
mф.б.=800 кг; qф.б.=8кН
/>
Нагрузка от остекления:
/> (18)
/>
Нагрузка от карнизной плиты:
/> (19)
/>
Суммарная нагрузка
/> (20)
/>
Нагрузки от покрытия, от балок покрытий, от стеновых панелей, отостекления, от фундаментных балок, от карнизных панелей прикладывается сэксцентриситетом.
e1=e2=10мм=0,01м.
/>,(21)
где t – ширина стеновой панели; T – ширина колонны.
/>.
Суммарный момент:
/> (22)
/>
5. Расчет фундаментовмелкого заложения
/>5.1 Определение глубины заложения фундамента
Расчетная глубина сезонного промерзания грунта:
/>, (23)
где kh – коэффициент, учитывающий влияние теплового режима здания; dfn – нормативная глубинапромерзания грунта.
По схематической карте СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатологияи геофизика» для данного района строительства нормативная глубина промерзаниядля суглинков dfn=1,1 м.
Определим вылет наружного ребра фундамента от стакана:
/>.
В соответствии с таблицей 1 СНиП 2.02.01-83 (2000) “Основаниязданий и сооружений” для зданий без подвала с полами, устраиваемыми по грунту, прирасчетной среднесуточной температуре воздуха в помещении, примыкающем кнаружным фундаментам 20 градусов и более и привылете наружного ребра менее 0,5м значение коэффициента влияния тепловогорежима составляет />. При вылетенаружного ребра, равным 1,5 м, коэффициент /> следуетповысить на 0,1, то есть />. Тогда привылете наружного ребра, равным 0,6 м, коэффициент /> находимметодом интерполяции: />.
/>
Так как глубина заложения подошвы фундамента должна назначаться неменее расчетной глубины промерзания, то, округляя в большую сторону, окончательноназначаем глубину заложения фундамента />.
Глубина заложения фундаментов отапливаемых сооружений по условиямнедопущения морозного пучения грунтов основания для наружных фундаментов отуровня планировки назначается в соответствии с таблицей 2 СНиП 2.02.01-83(2000) “Основания зданий и сооружений”.
Найдем величину df+2=0,6+2=2,6 м.
Глубина У.Г.В. /> > />м/>м.
Для суглинков с показателем текучести JL<0,25 и />>/> глубина заложения подошвыфундамента должна назначаться не менее 0,5df.
Окончательно примем df=0,5df=0,5·0,6=0,3 м.
Исходя из конструктивных соображений, примем глубину заложенияфундамента df.=1,65 м.
/>5.2 Определение размеров подошвы фундамента
Площадь подошвы фундамента:
/>,(24)
где /> - условное расчетноесопротивление грунта основания, принимаемое в соответствии с таблицей 4приложения 3 СНиП 2.02.01-83 (2000) “Основания зданий и сооружений”; R0=180кПа;
/> -среднее расчетное значение удельного веса фундамента и грунта на его уступах, впервом приближении />kH/м3;
/>
Ширина подошвы фундамента:
/> (25)
/>м.
Конструктивно примем a=b=1,5м.
Определяем расчетное сопротивление грунта основания:
/>, (26)
где />, /> - коэффициенты условийработы, принимаемы по таблице 3 СНиП 2.02.01-83(2000) “Основания зданий и сооружений”: />,/>;
/> -коэффициент, принимаемый равным 1,1;
/>, />, /> - коэффициенты, принимаемыепо таблице 4 СНиП 2.02.01-83 (2000) “Основаниязданий и сооружений”: />, />, />;
/> -коэффициент, принимаемый при ширине фундамента b < />м,равным 1;
/> -среднее значение удельного веса грунтов, залегающего ниже подошвы фундамента:
/> (27)
/> kH/м3;
/> -расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно подподошвой фундамента: />МПа;
/> -глубина заложения фундамента бесподвальных сооружений от уровня планировки: />м;
/> -глубина подвала: />.
/>kПа.
Уточняем размеры подошвы фундамента по полученным значениям:
/>
/>.
Таким образом, примем ширину подошвы фундамента a=b=1,5м.
Для прямоугольного в плане фундамента краевые давления определимпо формуле:
/>, (28)
где /> - суммарнаявеличина действующих вертикальных нагрузок, включающие вес фундамента и весгрунта на его уступах;
/> (29)
/>кН
e — эксцентриситет приложения усилия:
/> (30)
/>-суммарный момент, действующий на основание:
/>(31)
/>кНм
/>м.
Краевые давления:
/>kПа
/>kПа
Среднее давление под подошвой фундамента:
/> (32)
/> kПа
/>.
Условие выполняется. Окончательно принимаем размеры подошвы фундаментаa=b=1,5м.
Примем монолитный железобетонный фундамент марки ФА 1-6.
/>
Рисунок 3 – Фундамент ФА 1-6
Характеристики фундамента ФА1-6:
— размер подошвенной ступени плитной части – 1,5х1,5х0,3 м;
— высота фундамента – 1,5 м;
— площадь сечения подколонника – 0,9х0,9 м;
— объем бетона – 1,43 м3.
5.3 Расчет оснований по деформациям
Определим осадку внецентренно загруженного фундамента методом послойногоэлементарного суммирования.
Осадку основания определим по формуле:
/>, (33)
где β — коэффициент, равный 0,8;
/> -среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-том слое грунта;
/> -модуль деформации i-того слоя грунта;
/> -толщина элементарного слоя:
/> (34)
/>м.
Дополнительное вертикальное напряжение от внешнего давления:
/>, (35)
где /> - коэффициент,принимаемый по таблице 1 приложения 2 СНиП 2.01.01-82 “Основания зданий и сооружений”;
/> -дополнительное вертикальное давление на основание:
/>, (36)
где /> — вертикальноенормальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента.
/> (37)
/> кН/м2
/> кН/м2
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на границе слоя,расположенного на глубине /> отподошвы фундамента:
/>, (38)
где /> - удельный весгрунта, расположенного выше подошвы фундамента;
/> -глубина заложения фундамента;
/> -удельный вес i-того слоя грунта, при наличии грунтовых вод – с учетом взвешивающегодействия воды.
Расчет по определению осадки основания выполняется в табличнойформе до соблюдения условия:
/> (39).
Таблица 3 — Определение осадки основания
/>, м
/>=2z/b
/>
/>, kH/см2
/>, kH/см2
0,2/>, kH/см2
/>, kH/см2
/>, см
1 0,01049 0,00288 0,00058 1,7 0,14513 0,3 0,4 0,96 0,01007 0,00346 0,00069 1,7 0,40578 0,6 0,8 0,8 0,00839 0,00403 0,00081 1,7 0,71811 0,9 1,2 0,606 0,00636 0,00461 0,00092 1,7 1,03059 1,2 1,6 0,449 0,00471 0,00518 0,00104 1,7 1,12598 1,35 1,8 0,393 0,00412 0,00547 0,00109 1,7 1,21775 1,5 2 0,336 0,00336 0,00576 0,00115 5 1,30732 1,8 2,4 0,257 0,00257 0,00637 0,00127 5 1,38804 1,46074Осадка составляет 1,46 см. Сравниваем это значение с предельнымзначением осадки />, определяемым потаблице 4 СНиП 2.01.01-82 “Основания зданий и сооружений”:
/>см /> />см.
Условие соблюдается.
/>
Рисунок 4 — Распределение напряжений в грунте
6. Проектированиесвайного фундамента
/>6.1 Сбор нагрузок
/>
Рисунок 5 – Схема действующих нагрузок
Рассчитаем фундамент из забивных свай.
Выделим слой грунта для опирания свай. Таким слоем является песоксредней крупности, так как первый слой (суглинок) не пригоден для опиранияиз-за опасности просадки.
Свая работает как висячая.
/>6.2 Определение глубины заложения ростверка
Глубина заложения ростверка назначается в зависимости отгеологических и гидрогеологических условий площадки строительства и глубинысезонного промерзания и должна быть:
/>, (40)
где />расчетная глубинапромерзания грунта.
Таким образом, глубина заложения ростверка:
/>
/>м
Конструктивно примем глубину заложения ростверка />м.
Заделка сваи в ростверк осуществляется на глубину />300 мм.
/>
Рисунок 6 — Конструкция ростверка
6.3 Определениеразмеров сваи
Длину сваи и размерыпоперечного сечения находим, исходя из геологических условий и конструктивныхсоображений.
Сопряжение сваи сростверком – жесткое. Заделка сваи в ростверк составляет /> 300 мм. Учитывая, что минимальное заглубление сваи в несущий слой грунта составляет 1м, то длинасваи:
/>, (41)
где /> — суммарнаяглубина грунта, залегающего под подошвой ростверка до несущего слоя.
/>
Примем сваю сплошного квадратного сечения с поперечным армированиемствола с напрягаемой проволочной арматурой марки СНпр3-20 схарактеристиками: длина сваи – 3000 мм; ширина грани – 200 мм; класс бетона — В22,5; расход арматуры на сваю – 8,27 кг; расход бетона на сваю — 0,13 м3; масса сваи – 0,32 т.
6.4 Определение несущейспособности сваи
Определим несущуюспособность сваи как минимальное значение из несущей способности сваи по грунтуи по материалу.
Определим несущуюспособность сваи по грунту, так как для данных условий несущая способностькороткой висячей сваи по грунту заведомо меньше несущей способности сваи по материалу.
Несущую способность сваиопределим по формуле:
/>, (42)
где /> - коэффициент условияработы сваи в грунте;
/> - коэффициентусловия работы грунта под нижним концом сваи;
R –расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, принимаемое всоответствии с таблицей 1 СНиП 2.02.03-85 (2003) “Свайные фундаменты”; приглубине погружения нижнего конца сваи от уровня природного рельефа на h=4,4м для плотного песка R = 5248 кПа;
A – площадьопирания сваи;
/> (43)
/>
u – наружныйпериметр поперечного сечения сваи; u = 0,8 м;
/> -коэффициент условия работы грунта на боковой поверхности сваи;
/> - толщина i-того слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи;
/> - расчетное сопротивление i-того слоя грунта основания по боковойповерхности сваи, принимаемое по таблице 2 СНиП 2.02.03-85 (2003) “Свайныефундаменты”.
Для нахождения расчетных сопротивлений грунта по боковойповерхности сваи пласты грунтов разделяем на слои толщиной 2м и определяем />.
/>
Рисунок 7 – Разделение грунтов на слои
/> />
По таблице 2 СНиП 2.02.03-85 (2003) “Свайные фундаменты” находим:
/>
Несущая способность сваи по грунту:
/>кН
6.5 Расчет свайногофундамента по несущей способности грунтов основания
Определимколичество свай в кусте:/>, (44)
где /> - коэффициентнадежности, равный 1,4.
/>
Примем 2 сваи марки СНпр3-20.
Конструируем ростверк, учитывая, что минимальное расстояние междуосями свай должно быть не менее 3d = 600 мм, а расстояние от края ростверка до оси крайней сваи должнобыть не менее d = 200 мм, где d – грань сваи.
Примем расстояние от края ростверка до оси крайней свай, равное d=200 мм, а расстояние между осями свай,равное 4,5d=900 мм.
/>
Рисунок 8 — Ростверк
Определимфактическую расчетную нагрузку, передаваемую на сваю:/>, (45)
где Nd – расчетная сжимающая сила;
Mx, My – расчетные изгибающие моменты относительно главных центральныхосей х и у плана свай в плоскости подошвы ростверка;
n – числосвай в фундаменте;
х и у – расстояние от главных осей до оси каждой сваи.
Расчетная сжимающая сила:
/>, (46)
где N – расчетная нагрузка, действующая по обрезу фундамента;
Nс.в.р. – ориентировочный вес ростверка и грунта.
/>
Расстояния от главной оси до оси каждой сваи х=0, у=0,45 м.
Изгибающие моменты относительно главных осей плана свай вплоскости подошвы ростверка:
Му=0
/> (47)
/>кНм
/>
/>
Допускается увеличивать расчетную нагрузку на крайние сваи вростверке на 20%.
Проверяем условие:
/> (48)
/>
Условие выполняется. Принятый свайный фундамент оставляем длядальнейших расчетов.
6.6 Расчет свайногофундамента по деформациям
Расчет оснований свайногофундамента по деформациям выполняется как для условного фундамента наестественном основании.
Определим границыусловного фундамента:
/>
Рисунок 9 – Условныйфундамент
Угол внутреннего трения:
/>, (49)
/>, /> - расчетные значения угловвнутреннего трения для отдельных слоев грунта, пройденных сваями;
h1, h2 – высота отдельныхпройденных сваями слоев грунта.
/>
/>
Сторона подошвы условного фундаментаАВ:
/>м
/>
Определим среднее давление под подошвой условного фундамента:
/>,(50)
где /> — расчетнаянагрузка по обрезу фундамента;
Nу.ф — вес условного фундамента с учетом веса ростверка, свай и грунтав пределах объема условного фундамента:
/>, (51)
где Nгр — вес грунта в пределахобъема;
/> — среднеезначение удельного веса грунта.
/> (52)
/>
/> (53)
/>
/>
/>
/>
Расчетное сопротивление грунта основания для условного фундамента:
/>, (54)
где />, /> - коэффициенты условийработы: />, />;
/> -коэффициент, принимаемый равным 1;
/>, />, /> - коэффициенты,принимаемые по таблице 4 СНиП 2.02.01-83 (2000)“Основания зданий и сооружений”: />, />, />;
/> -среднее значение удельного веса грунтов, залегающего ниже подошвы фундамента:
/>kH/м3;
/> -среднее значение удельного веса грунтов, залегающего выше подошвы фундамента:
/>kH/м3;
/> -расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно подподошвой фундамента: />МПа;
/> -глубина заложения условного фундамента от уровня планировки: />
/>
Проверим условие:
/> (55)
/>
Условие выполняется; несущая способность сваи обеспечена.
6.7 Расчет оснований подеформациям
Определим осадку условного фундамента методом послойногоэлементарного суммирования.
Осадку основания определим по формуле:
/>
Толщина элементарного слоя:
/> (56)
/>м
Дополнительное вертикальное напряжение от внешнего давления:
/>,
где /> - коэффициент,принимаемый по таблице 1 приложения 2 СНиП 2.01.01-82 “Основания зданий и сооружений”;
/> -дополнительное вертикальное давление на основание:
/>, (57)
где /> — вертикальноенормальное напряжение от собственного веса грунта под нижним концом сваи:
/> (58)
/>кН/м2
/>
Осадка заканчивается в слое, где выполняется условие:
/>
Таблица 4 — Определение осадки фундамента
/>, м
/>=2z/bу.ф.
/>
/>, kH/см2
/>, kH/см2
0,2/>, kH/см2
/>, kH/см2
/>, см
1 0,00921 0,00859 0,00172 2,7 0,08023 0,3 0,4 0,96 0,00884 0,00919 0,00184 2,7 0,14409 0,6 0,8 0,800 0,00737 0,00980 0,00196 2,7 0,29232 0,7 0,9 0,752 0,00693 0,01000 0,00200 5 0,38237 0,9 1,2 0,606 0,00558 0,01041 0,00208 5 0,47565 1,2 1,6 0,449 0,00414 0,01101 0,00220 5 0,56550 1,5 1,9 0,364 0,00335 0,01162 0,00232 5 0,65051 1,8 2,3 0,277 0,00255 0,01222 0,00244 5Осадка составляет 0,65см. Сравниваем это значение с предельнымзначением осадки />, определяемым потаблице 4 СНиП 2.01.01-82 “Основания зданий и сооружений”:
/>см /> />см.
Условие соблюдается.
/>
Рисунок 10 — Распределение напряжений в грунте
7. Проектирование котлована
7.1 Проектирование котлована дляфундаментов мелкого заложения
Площадка имеет ровную поверхность. Планировочная отметка площадкистроительства: абсолютная: 120,00; относительная: -0,150. Глубина заложенияфундамента составляет 1,65 м.
Котлован прорезает суглинки полутвердые, насыщенные водой.Грунтовые воды находятся ниже подошвы фундамента, поэтому котлован проектируемс откосами.
Разработку котлована предполагается вести экскаватором с обратнойлопатой до отметки 118,45, а дополнительное заглубление на 0,1 м до отметки 118,35 — легкими механизмами или вручную непосредственно перед устройствомфундамента.
Так как котлован прорезает суглинки и грунтовые воды находятсяниже подошвы фундамента, то котлован разрабатываем с прямыми стенками (/>).
Т.к. котлован имеет небольшуюглубину и короткий срок выполнения работ, то канавки и приямки, для откачиванияводы от атмосферных осадков не предусматриваем.
Определим размерыкотлована.
Ширина котлована по низу складывается из расстояния междупродольными осями А-В 24 м, внешних вылетов фундаментов с двух сторон, зазоровмежду фундаментными плитами и краями откосов котлована по 0,2 м с каждой стороны:
/>
Длина котлована по низу:
/>
Так как котлован проектируем с прямыми стенками, то ширина котлованапо верху равна ширине котлована по низу:
/>
Длина котлована по верху равна длине котлована по верху: />
/>7.2 Проектирование котлована для свайного фундамента
Планировочная отметка площадки строительства: абсолютная: 120,00;относительная: -0,150. Глубина заложения ростверка составляет 1,7 м.
Разработку котлована предполагается вести с поверхностиэкскаватором с обратной лопатой до отметки 118,4, а дополнительное заглублениена 0,1 м до отметки 118,3 — легкими механизмами или вручную непосредственноперед устройством фундамента.
Ширина котлована по низу:
/>.
Длина котлована по низу:
/>.
Так как котлован проектируем с прямыми стенками, то ширина котлованапо верху равна ширине котлована по низу:
/>.
Длина котлована по верху равна длине котлована по верху: />.
/>
8. Защита фундаментов от поверхностных и подземных вод
Защитные мероприятия производим для предохранения здания отсырости, коррозии и разрушения материалов.
Защита от грунтовой сырости осуществляется устройством выровненнойповерхности всех стен на высоте 10-20 см от верха отмостки водонепроницаемой прослойки из цементного раствора или двух слоев рубероида на битуме.
Для защиты фундаментов от попадания поверхностных и грунтовых вод выполняетсягоризонтальная гидроизоляция цементным раствором 1:2 на уровне верхафундаментной балки толщиной 30 мм. Защитуподземных конструкций производят обмазкой горячим битумом фундамента за 2 раза,с прокладкой рулонной горизонтальной изоляции в стене.
По периметру всего здания выполняется отмостка. шириной 1 м с уклоном i=1/12.
/>Список литературы
1. ШвецовГ.И., Носков И.В., Слободян А.Д., Госькова Г.С.; под ред. Швецова Г.И.Основания и фундаменты: Справочник. – М.: Высшая школа, 1991. – 383 с.: ил.
2. СНиП 2.01.07-85 (2003) “Нагрузки и воздействия”;
3. СНиП 2.01.01-82 “Основаниязданий и сооружений”;
4. СНиП 2.02.03-85 (2003)“Свайные фундаменты”.