Реферат: Проектирование и расчет фундаментов мелкого и глубокого заложения одноэтажного производственного здания

КОСТРОМСКАЯ

ГОСУДАРСТВЕННАЯ

СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯАКАДЕМИЯКафедра «Строительныеконструкции»

Курсовой проект

на тему «Проектирование и расчет

фундаментов мелкого и глубокогозаложения одноэтажного

производственного здания»

Выполнил :

студент 4 курса 1группы

архитектурно-строительного факультета

Виноградов В. С.

Приняла: Примакина Е. И.

Кострома 2003 г.

Оглавление.

1. Краткая характеристика здания

2. Основные сведения о строительной площадке

3. Оценка свойств отдельных пластов грунта

4. Оценка геологического строения площадки

5. Расчет фундаментов мелкого заложения:

расчет первого сечения

расчет второго сечения

6. Расчет фундаментов глубокого заложения:

расчет первого сечения

расчет второго сечения

7. Выбор сваебойного оборудования

8. Устройство котлована

9. Устройство водопонижения

10. Список используемой литературы

1.Краткая характеристикапроектируемого здания.

Ø Назначение и основные особенностипроектируемого здания.

Данноездание является промышленным. Оно имеет размеры в плане в осях 96x120м. Количество этажей в данном здании 1. Полная высота здания от спланированнойотметки до карниза 13 м. Условная отметка чистого пола первого этажа 0.000 мвыше спланированной отметки земли на 0.15 м.

Ø Конструктивное решение здания.

Данноездание с полным каркасом, несущие стены – навесные панели. Толщина наружныхстен 300 мм. Несущими конструкциями являются колонны. Фундамент в данном зданииявляется нагруженным с эксцентриситетом.

2.Основные сведения о строительной площадке.

Местныеусловия строительной площадки.

Абсолютныеотметки поверхности строительной площадки: 142.99 м, 143.95 м, 144.91 м. Рельефплощадки ровный, спокойный и имеет уклон 1.8 %.

Геологическоестроение площадки.

Геологическоестроение площадки характеризуется геологическими выработками – скважинами №1,№2, №3 из которых с глубины 1.5 м, 3.5 м, 8 м, 13.5 м, отобраны образцы грунтадля лабораторных испытаний.

3.Оценка свойств отдельных пластов грунта

1слой — насыпь.

2слой — пылевато-глинистый грунт.

Определяем число пластичности по формуле

Ip=WL-Wp=23.5-17.0=6.5 по таблице 1.8 [1]-грунт супесь

т.к. 1 < Ip £ 7

WL – влажность на границе текучести;

Wp – влажность на границе пластичности.

Определяем показатель текучести:

IL=(W-Wp)/Ip=(15.4-17)/6.5=-0.246

Всоответствии с табл. 1.9 [1] тип грунта супесь, разновидность которого по показателютекучести — твердая т.к. IL<0.

По степенивлажности Sr определяем водонасыщенность грунта.

/> /> /> т/м3

e=(2.68-1.716)/1.716=0.56- коэффициент пористостигрунта.

Sr=0.154*2.68/(0.56*1)=0.737 — грунт влажный, т.к. 0.5< Sr£0.8 по табл. 1.6 [1].

W — природная влажность грунта;

r-природная плотность грунта т/м3;

rs -плотность частиц т/м3;

rd — плотность сухого грунта т/м3;

rw=1т/м3 — плотность воды.

Дляпредварительной оценки набухаемости грунта находим показатель просадочности.Этим свойством обладают только пылевато-глинистые грунты. Грунт считаетсяпросадочным, если Sr<0.8и показатель просадочности находится в диапозоне:

/> /> />

/> />

П=(0.616-0.56)/(1+0.56)=0.036

eL — коэффициент, соответствующийвлажности на границе текучести.

e — коэффициент пористости природногогрунта.

Грунтсчитается набухающим, если П>0.3(п.10.2.1[1]).

Вывод:грунт- супесь твердая, влажная, непросадочная, ненабухающая, малопучинистая.

3 слой-пылевато-глинистый грунт.

Определяем число пластичности по формуле

Ip=WL-Wp=34.3-18.0=16.3 по таблице 1.8 [1] –грунт суглинок т.к. 7 < Ip £ 17

Определяем показатель текучести:

IL=(W-Wp)/Ip=(30-18)/16.3=0.736

Всоответствий с табл. 1.9 [1] тип грунта суглинок, разновидность

которого попоказателю текучести — мягкопластичный т.к. 0.5 < IL £ 0.75

/>Oпределяем коэфициент пористости грунта.

/> /> т/м3

e=(2.54-1.4769)/1.4769=0.7198

Определяемстепень влажности грунта. По степени влажности определяем водонасыщенностьгрунта.

Sr=0.3*2.54/(0.7198*1)=1.058 — грунт насыщенный водой т.к. Sr>0.8 по табл. 1.6 [1].

Находимпоказатель просадочности.

/> />

П=(0.66-0.7198)/(1+0.7198)=-0.035

Всоответствие с п.10.2.1[1] – грунт не просадочен.

Вывод:грунт- суглинок мягкопластичный, насыщенный водой, не просадочный, ненабухаемый, сильнопучинистый.

4 слой — пылевато-глинистый грунт.

Определяем число пластичности по формуле

Ip=WL-Wp=40.8-19.8=21 по таблице 1.8 [1] –грунт глина т.к. Ip>17

Определяем показатель текучести:

IL=(W-Wp)/Ip=(26.3-19.8)/21=0.3095

Всоответствий с табл. 1.9 [1] тип грунта глина, разновидность, которой по показателютекучести – тугопластичная т.к. 0.25 < IL £ 0.5

/>Oпределяем коэффициент пористости грунта.

/> /> т/м3

e=(2.47-1.59)/1.59=0.55

Определяемстепень влажности грунта. По степени влажности определяем водонасыщенностьгрунта.

Sr=0.263*2.47/(0.55*1)=1.181 — грунт насыщенный водой т.к. Sr>0.8 по табл. 1.6 [1].

Находимпоказатель просадочности.

/> />

П=(0.82-0.55)/(1+0.55)=0.17

Всоответствие с п.10.2.1[1] – грунт не просадочен.

Вывод:грунт- глина тугопластичная, насышенная водой, не просадочная, не набухаемая,среднепучинистая.

5 слой — песок

Дляопределения типа грунта по крупности частиц необходимо суммировать данныепроцентного содержания частиц по табл.1.5 [1]

Частиц >2 мм — 12.3% в то время как для гравелистого песка частиц должно быть более25%.

Частиц 2 — 0.5 мм — 12.3+31.9=44.2% — в то время как для крупного песка частиц должно бытьболее 50%.

Частиц 0.5 — 0.25 мм — 12.3+31.9+22.8=67% >50% — находят песок средней крупности.

Определяемкоэффициент пористости грунта.

/> /> т/м3

e=(2.74-1.645)/1.645=0.67– по e — средней плотности т.к. 0.55<0.67<0.7 по табл. 1.7 [1].

Определяемстепень влажности:

Sr=0.24*2.74/(0.67*1)=0.988 – грунт насыщенный водой т.к. Sr>0.8 по табл. 1.16 [1].

Вывод:грунт- песок средней крупности, средней плотности, насышенный водой, практическинепучинистый.

Сводная таблица физических свойствгрунтов.

Физические хар-ки Наименование инженерно-геолог. элементов супесь твердая, влажная, непросадочная, ненабухающая, малопучинистая. суглинок мягкопластичный, насыщенный водой, не просадочный, не набухаемый, сильнопучинистый. глина тугопластичная, насышенная водой, не просадочная, не набухаемая, среднепучинистая. Песок средней крупности, средней плотности, насышенный водой, практически непучинистый.

1.r, т/м3

1.98 1.92 2.01 2.04

2. rd, т/м3

1.716 1.4769 1.59 1.645

3. rs, т/м3

2.68 2.54 2.47 2.74

4.g, кН/м3

19.8 19.2 20.1 20.4

5. gd, кН/м3

17.16 14.769 15.9 16.45

6. gs, кН/м3

26.8 25.4 24.7 27.4 7.W, % 15.4 30 26.3 24

8.Wp, %

17.0 18 19.8 -

9. WL, %

23.5 34.3 40.8 - 10.e 0.56 0.7198 0.55 0.67

11.Sr

0.737 1.058 1.181 0.988

12.Ip

6.5 16.3 21 -

13.IL

-0.246 0.736 0.3095 -

Сводная таблица механическиххарактеристик грунтов.

Мехаческие хар-ки Наименование инженерно-геолог. Элементов супесь твердая, влажная, непросадочная, ненабухающая, малопучинистая. суглинок мягкопластичный, насыщенный водой, не просадочный, не набухаемый, сильнопучинистый. глина тугопластичная, насышенная водой, не просадочная, не набухаемая, среднепучинистая. песок средней крупности, средней плотности, насышенный водой, практически непучинистый. — деформационные- 14.E, Мпа 28.86 14.54 17.756 24.892

15.mo по комп. Исп. Мпа-1

0.03 0.073 - - — прочностные-

16.сII (уд.сцеп.) кПа

12 18 55 -

17.jII (уг.вн.трен.) град

23 16 18 30

18.Ro (ус.рас.соп.) кПа

288.69 200.859 488.1 400

4. Оценка геологического строения площадки.

Грунтстроительной площадки имеет слоистое напластование, с залеганием слоев, близкихк горизонтальным и выдержанным по мощности. В толще грунтов залегают подземныеводы.

Геологическиеизыскания производились в июле.

Абсолютныеотметки подземных вод:

Скв.N 1 –140.30 м

Скв.N 2 –141.90 м

Скв.N 3 –143.00 м

Уровеньгрунтовых вод 2.69, 2.05, 1.91 м, т.е. в неблагоприятный период фундаментыздания могут оказатся в подтоплении, в таком случае необходимо будет предусмотретьусиленную гидроизоляцию и подсыпку из непучинистых материалов.

5.Расчет фундамента мелкогозаложения.

Расчет первого сечения под колонну среднего ряда.

Определяем глубину заложения фундаментов.

По конструктивным: особенностямздания и сечению колонны 1400х500 подбираем тип подколонника Д ссечением 2100х1200, с размерами стакана 1500х600 по низу, 1650х650 по верху иглубиной 1250.

g=2.04 т/м3

jII=30o

По климатическим: нормативная глубина промерзания для данного районастроительства 1.8 м – определена по карте рис. 5.15 [1].

Определимрасчетную глубину промерзания

df=dfn·kn; kn =0.56 (т.5.9 [1]) df=1.8·0.56=1.008 м. d ³ 1.008 м.

По геологическим: в качествеестественного основания принимаем 2 слой супесь твердая, влажная,непросадочная, ненабухающая, малопучинистая. d ³ 0.78 м.

По гидрогеологическим: d < 2.69 м.

Окончательнаяглубина заложения фундамента 2.4 м от спланированной отметки земли. Рабочимслоем является грунт – супесь твердая, подстилающими грунтами – суглинок, глинаи песок.

Предварительно определяем размеры фундамента условносчитая его центрально нагруженным квадратной формы.

/> кН /> кПа /> кН/м3 /> м

g=2.04 т/м3

jII=30o

g=2.01 т/м3

cII=55 кПа

jII=18o

g=1.92 т/м3

cII=18 кПа

jII=16o

g=1.98 т/м3

cII=12 кПа

jII=23o

g=1.58 т/м3

Учтем прямоугольность фундамента

/>м /> /> м

принимаем ФД11-3

/> м />м /> м3

Учитываем что фундамент внецентренно нагружен иопределяем эксцентриситет.

/> кНм /> кН /> кН/м3

Приводим нагрузку к подошвефундамента

Вес фундамента /> /> кН

Объем грунта /> /> м3

Момент у подошвы фундамента />/> кНм

найдем средний удельный вес грунта выше подошвыфундамента

/>/> /> кН/м3

/> -вес грунта

/> /> кН

/> /> м

определим относительныйэксцентриситет и сравним его с допустимым

/> />/> /> />

2 – я комбинация

/> кНм />кН

/> /> кН

/> /> м

/> />/>

Определяем вид эпюры контактных давлений. Эпюра имееттрапециевидную форму т.к. />

/> /> />

/> /> кПа

q – нагрузка от оборудования, людей,складируемых материалов и изделий. Согласно п.3.2 [4] принимается не менее 2кПа.

Проверка под углом подошвы фундамента

/> />т/м3– удельный вес грунтов залегающих выше подошвы фундамента.

/>/> т/м3– удельный вес грунтов залегающих ниже подошвы фундамента на глубину 0.5b.

/> кПа /> /> /> /> /> /> />м />

gс1, gс2 –коэф. условий работы таб.5.11[1].

к – коэф. зависящий от того как были определены с и j.

Мg,Мс и Мq коэф. принимаемые потаб.5.12[1].

kz – коэф. зависящийот b.

d1 – глубина заложения фундаментов.

/>кПа

/>кПа /> />

Следовательно проверка прочности основания выполняетсят.е. размеры фундамента подобраны верно.

Расчет понесущей способности основания.

/>,

где F=2734.231 кН – расчетная нагрузка наоснование; Fu – сила предельного сопротивленияоснования; gс – коэф. условий работы принимаемыйдля глинистых грунтов – 0.9; gn– коэф. надежности по назначению сооружений принимаемый для сооружения II класса равным 1.15.

Fu=b`×l`×(Ng×xg×l`×gI+Nq×xq×gI`×d+Nc×xc×cI),

где b`=b-2×eb=3-2×0.086=2.828 м – приведенные ширина и длина фундамента

l`=l-2×el=3.6-2×0.2=3.2 м

eb, el – эксцентриситеты приложениянагрузок.

Ng, Nq, Nc – безразмерные коэф. определяемые потаб.5.28[1]

Ng=5.87; Nq=10.66;Nc=20.72

xg=1-0.25/h=1-0.25/(l`/b`)=1-0.25/(3.2/2.828)=0.779 – коэф.формы подошвы фундамента

xq=1+1.5/h=1+1.5/1.13=2.33

xc=1+0.3/h=1+0.3/1.13=1.27

Fu=2.828×3.2×(5.87×0.779×3.2×11.052+10.66×2.33×18.5×2.4+20.72×1.27×12)=14301.012 кН

14301.012×0.9/1.15=11192.096 кН>2734.231 кН,т.е. несущая способность основания при принятых размерах фундамента обеспечена.

Расчет осадки основания методом эквивалентного слоя.

Построим эszp иэszg

/> /> кПа

szg

szp

szgi =Sgi×hi –где gi -удельный вес грунта(при наличии подземных вод определяется с учетомвзвешивающего действия воды), hi-мощность слоя.

/> с учетом взвешивающего действия воды.

/> /> кПа

/> /> кПа />

/> Aw=f(l/b;n) — таб.5.6[5]

/> /> м

Определим модуль деформации

2 слой-супесь /> />

/> кПа /> кПа

/> /> кПа

/> />

/> /> /> кПа

3 слой-суглинок

/> />

/> кПа />кПа

/> /> кПа

/> />

/> /> /> кПа

4 слой-глина /> />м />

/> кПа /> кПа

/> кПа />кПа

/> /> кПа

/> м/> м

/> /> кПа

d – диаметрштампа d=0.277 м, w=0.79 – коэффициент,b, n – т. 1.15 [1]

/> м /> м /> м

/> /> />

h – мощность сжимаемого слоя, z- расстояние от середины сжим. слоя до конца распространения осадки.

/> /> />

/> /> м

Что гораздо меньше предельной 8 см таб.5.26[1].

Проверяем прочность подстилающего слоя.

/> кПа /> кПа /> кПа

/> /> /> /> м

/> /> кН/м3

/> кПа /> /> /> /> /> /> />

/> м

/> /> кПа

/> условиевыполняется

Расчет второго сечения под колонну крайнего ряда.

Первая комбинация

Предварительноопределяем размеры фундамента условно считая его центрально нагруженнымквадратной формы.

/> кН /> кПа /> кН/м3 /> м

/> /> м

Учтем прямоугольность фундамента

/> /> м

принимаем ФД11-3 />м />м /> м3

Учитываем что фундамент внецентренно нагружен иопределяем эксцентриситет.

/> кНм /> кН /> кН/м3

/> /> кН

/> /> м3

/> /> кНм

/> /> кН/м3

/> />кН

/> /> кН

/> /> м

/> /> /> />/>

Втораякомбинация

/> кНм />кН

/> /> кНм

/> /> м

/> /> />

Определяем вид эпюры контактных давлений.

/> /> кПа

Проверка под углом подошвы фундамента

/> />

/> кПа /> /> /> /> /> />

/> />м

/> /> кПа

/> кПа /> />

Следовательно проверка прочности основания выполняетсят.е. размеры фундамента подобраны верно.

Расчет осадки основания методом эквивалентного слоя.

Построим эszp иэszg

/> /> кПа

/> /> />м

/> />м

/> м />м />м

/> кПа />кПа />кПа

/> />/>

/> /> />

/> /> м

Что гораздо меньше предельной 8 см таб.5.26[1].

Проверяем прочность подстилающего слоя.

/> кПа />кПа

/> кПа

/> />

/> /> м

/> кН/м3 />кН/м3

/> кПа /> /> /> /> /> /> />

/> м

/> /> кПа

Условиевыполняется т.е. размеры фундамента подобраны верно.

6. Расчет фундамента глубокого заложения.

Расчет фундамента под первое сечение.

Проектируемсвайный фундамент с забивными железобетонными сваями и монолитным ростверком.Глубину заложения верха ростверка принимаем из конструктивных соображений 1.8м. Высоту ростверка принимаем равной 0.6 м. Величина заделки сваи в ростверкпринимаем 0.3 м. В качестве естественного основания принимаем глину тугопластичную.

Предварительнопринимаем сваю С10 – 30 длиной 10 м квадратного сечения 0.3х0.3 м. Определимнесущую способность одной сваи

/> кН />кНм /> кН />кНм />кН

/> кН/м3 /> м

/> /> длина сваи

/> длина сваи без учетазащемления в ростверке

/> несущая способностьодной сваи

/> м />м />м />м />м />м

/> кПа />кПа />кПа />кПа />кПа

/>кПа />

/> /> /> /> /> м2

/> /> м

/> кПа />м

/> /> кН

hi –мощность итого слоя.

zi –глубина заложения итого слоя с поверхности до середины слоя.

Пот. 9.1 [2] R кПа.

Пот. 9.2 [2] fi кПа

Пот. 9.3 [2] gc= 1, gсR= 1, gcf= 1,

u – периметродной сваи.

А– площадь поперечного сечения.

Определяемдопустимую расчетную нагрузку на одну сваю

/> PCB=766.105 кН gg=1- коэф. надежности по грунту.

Определяемнеобходимое число свай

/> n=3.508 шт.

принимаем />шт.

Определим нагрузку приходящуюся на каждую сваю вовнецентренно нагруженном фундаменте.

/> /> кН — весподколонника;

/> /> кН – вес ростверка;

/> /> /> — коэф. надежности понагрузке;

/> /> м3

/> /> кН/м3

/> /> кН

/> /> кНм

/> м />м –расстояния от центрасваи до осей соответственно.

/> /> кН

/>1.2×PCB=919.326кН > Pmax

Неравенства выполняются, следовательно проверкаусловий работы крайних свай показала, что свайный фундамент запроектированрационально.

Свайный фундамент с висячими сваями условно принимаютза массивный жесткий фундамент глубокого заложения, контур которого ограниченразмерами ростверка, свай и некоторым объемом грунта.

/> /> />град.

/> />кН

/> />м

/> />м3

/> /> м3

/> /> кН/м3

/> /> кН

/> /> кНм

/> />

/> /> кПа

/> />

/> кН/м3 /> кН/м3

/> />кПа /> /> /> /> /> />

/> /> кПа

/>/> />

Неравенства выполняются, значит размеры фундаментаподобраны верно.

Расчет осадки основания

/> /> /> кПа

/> кПа

/> /> кПа

/> />м

Определим модуль деформации.

4 слой-глина

/> кПа; />кПа; />кПа; />кПа

/> ; />м; />

/> /> кПа

/> м; /> м

/> /> кПа

5 слой-песок

/> ; /> м;/>

/> кПа; />кПа; />кПа; />кПа

/> /> кПа

/> м; /> м

/> /> кПа

/> м; /> м; />м; />м

/> ; /> ; /> кПа; /> кПа

/> ; />

/> /> м

Что гораздо меньшепредельной 8 см таб.5.26[1].

Расчет фундамента под второе сечение.

Предварительнопринимаем сваю С8 – 30 длиной 8 м квадратного сечения 0.3х0.3 м. Определимнесущую способность одной сваи.

/> кН; /> кНм; />кН; />кНм; />кН; />кН/м3

/> /> м

/> м; />м; />м; /> м; />

/> м; />м; />м; /> м; />м;

/> кПа; />кПа; />кПа; />кПа; /> кПа

/> ; />; />;

/> />м2

/> />м

/> кПа

/> м

/> /> кН

Определяем допустимую расчетнуюнагрузку на одну сваю

/> PCB=617.696 кН

Определяем необходимое число свай.

/> n=2.3 шт.

принимаем />шт.

Определим нагрузку приходящуюся на каждую сваю вовнецентренно нагруженном фундаменте.

/> /> кН

/> ; />; />

/> /> м3

/> /> кН/м3

/> /> кН

/> /> кНм

/> м />м

/> />кН

/> ; 1.2×PCB=741.24 кН > Pmax

/> /> град. />

/> />кН

/> />м

/> />м3

/> /> м3

/> /> кН/м3

/> /> кН

/> /> кНм

/> />

/> /> кПа

/> кН/м3

/> /> кН/м3

/> ; />кПа; /> ; />; />

/> ; />; />

/> />кПа

/> кПа

/> />

Расчет осадки основания

/>/>

/> />м

/> м /> м

/> м />м

/> />

/> кПа /> кПа

/> />

/> />м

Что гораздо меньшепредельной 8 см таб.5.26[1].

7. Выбор оборудованиядля забивки свай.

Определяем минимальную энергию удара по формуле 8.21[1].

/> /> Дж

а=25 Дж/кН – коэф.;

Fv – расчетная нагрузка, допускаемая на одну сваю.

Из т. 9.5 [5] выбираем дизель молот С – 995 с энергиейудара 33 кДж.

Расчет отказа сваи.

/> формула 9.12 [5]

h = 1500 кН/м2 стр. 207 [5], M = 1 стр. 207[5],

A =0.09 м2, площадь поперечного сечения сваи

m1 = 2600 кг, масса молота

m2 = 2250 кг, масса сваи

m3 = 1250 кг, масса ударной части

E2 = 0.2 коэффициент восстановления удара

/>м

Чтобольше допустимого 0.002 м, т.е. сваебойное оборудование подобрано верно.

8. Устройствокотлована.

Глубина котлована 2.4 м. При устройстве котлованазапроектированы естественные откосы с уклоном 1:1. Размеры котлована понизу –100.2х123.6 м2, по верху – 105х128.4 м2. На основаниистр.26[10] и гл.7 [6] подобрана следующая землеройная машина:

Экскаватор с гидравлическим приводом при работеобратной лопатой ЭО-4121 мощностью 95 кВт, объемом ковша 1 м3.

9. Защита котлована от подземных вод.

Водопонижениеосуществляем с помощью открытого водоотлива и производим в течение всеговремени устройства фундаментов и других подземных частей здания, расположенныхниже уровня подземных вод, до тех пор, пока нагрузки от конструкции не превысятвозникающее гидростатическое давление и не обеспечат устойчивость подземныхсооружений от всплывания.

Открытыйводоотлив осуществляется прямо из котлована насосами. Для сохранения природногосложения грунтов оно должно вестись с опережением земляных работ в определеннойпоследовательности. Вода откачивается из приямков, куда она поступает изканавок глубиной 0.3-0.5 м, расположенных по периметру котлована с уклоном i=0.01-0.02 в сторону приямков.Приямки устраивают не ближе 1 метра от граней фундамента. По мере разработкикотлована приямки заглубляются вместе с канавками. Приямки заглубляются неменее чем на 0.7-1 м, и уровень воды в них поддерживается на 0.3-0.5 м ниже днавырытого котлована.

10. Списокиспользуемой литературы.

1.Справочник проектировщика «Основания, фундаменты и подземные сооружения ». Подредакцией Е.А. Сорочана, Ю.Г. Трофименкова. М.,1985.

нова,М., Стройиздат, 1984.

2.СНиП 2.02.01 – 83 «Основания зданий и сооружений», М., 1985.

3.СНиП 2.02.03 – 85 «Свайные фундаменты», М., 1986.

4.СНиП 2.01.07 – 85 «Нагрузки и воздействия», М., 1988.

5.Н.А. Цытович «Механика грунтов. Краткий курс», М., 1983.

6.В.А. Веселов «Проектирование оснований и фундаментов» М.,1990.

7.Руководство по выбору проектных решений фундаментов НИИОСП им. Н.М. Герсева

8.Е.Г. Кутухтин «Конструкции промышленных и сельскохозяйственных зданий и сооружений»,М., 1995.

9.Примакина Е. И. «Методические указания на расчет оснований под ФМЗ и свайные»

10.Цыбакин С.В. «Методические указания на производство земляных работ»