Реферат: Контактная сеть переменного тока 27,5 кВ
--PAGE_BREAK--Характеристика электрифицируемого участка и средние размеры движения по нему.
Таблица 1.1.1.….
Наименование расчетных величин.
Значение
Характеристика участка.
Двухпутный
Система тока и величина.
Переменный 25000В
Схема питания контактной сети участка.
Двух сторонняя
Расстояние между тяговыми подстанциями, l,(км)
54
Максимальная пропускная способность участка No,(пар поездов)
180
Заданная пропускная способность участка в сутки
пассажирских Nпас (пар поездов)
грузовых Nгр (пар поездов)
28
63
Вес локомотива
пассажирского Рпс, т
грузового Ргр, т
138 (ВЛ-60)
184 (ВЛ-80К)
Вес состава поезда
пассажирского Qпс, т
грузового Qгр, т
1300
3600
Техническая скорость движения поездов
пассажирского Vпс , км/ч
грузового Vгр , км/ч
85
60
Величина руководящего подъёма ip ‰
10
Коэффициент α = t/t1
1.1
Проектируемая форма движения поездов
Магистральные
Тип рельсов
Р65
1.2. Определение минимального, экономического сечения проводов контактной сети в медном эквиваленте. Выбрать тип подвески.
1.2.1. Находим удельный расход энергии на тягу.
α= 3,8*(iэ+Wcp)
где, iэ=11‰, так как iр=10‰
Определяем значение среднего удельного сопротивления движению поезда Wcp, соответствующее заданным типам поездов и их участковым скоростям движения:
Для пассажирского поезда с весом состава Qпас= 1300 т. при Vпас= 85 км/ч
(3,66+3,63)/2 + (4,3+4,1)/2
<img width=«271» height=«3» src=«ref-1_1986355870-85.coolpic» v:shapes="_x0000_s1031"> Wср = = 3,9225
2
Для грузового поезда с весом состава Qгр= 3600 т. при Vгр= 85 км/ч
Wср =1,965
тогда,
αпас =3,8 * (1,1+3,9225) = 19,06 Вт ч/т км
αгр =3,8* (1,1+1,965) = 11,647 Вт ч/т км
1.2.2. Находим суточный расход энергии на движение всех поездов по фидерной зоне.
А сут =2* l* [αпас*(Рпас +Qпас )* Nпас +αгр*(Ргр +Qгр )*Nгр ] *10-3
А сут =2* 54* [19,06* (138+1300)* 28+11,647* (184+3600)* 63]* 10-3=
=382,75*10-3 кВт ч
1.2.3. Определяем суточные потери энергии в проводах фидерной зоны от движения всех поездов; схема питания двухсторонняя при полном параллельном соединении проводов путей двух путного участка.
1,84* rэк * l* Асут2 24 24
<img width=«31» height=«2» src=«ref-1_1986355955-76.coolpic» v:shapes="_x0000_s1039"><img width=«31» height=«2» src=«ref-1_1986355955-76.coolpic» v:shapes="_x0000_s1038"><img width=«146» height=«2» src=«ref-1_1986356107-81.coolpic» v:shapes="_x0000_s1037">∆Асут = * [ + 0,46* (1– )]
U2* 24 ∑tт ∑t
Для подстановки в эту формулу находим суммарное время занятия фидерной зоны всем расчетным числом поездов за сутки
l l
<img width=«41» height=«3» src=«ref-1_1986356188-76.coolpic» v:shapes="_x0000_s1052"><img width=«41» height=«2» src=«ref-1_1986356264-76.coolpic» v:shapes="_x0000_s1051">Σt = 2 * ( * Nпс + * Nгр)
Vпс Vгр
54 54
<img width=«40» height=«2» src=«ref-1_1986356340-76.coolpic» v:shapes="_x0000_s1054"><img width=«41» height=«2» src=«ref-1_1986356264-76.coolpic» v:shapes="_x0000_s1053">Σt = 2 * ( * 28 + * 63) = 148,976 ч.
85 60
суммарное время потребления энергии всем расчётным числом поездов за сутки при проходе фидерной зоны.
∑tт= ∑t/
∑tт=148,976 / 1,1 = 135,43 ч.
среднее расчётное напряжение в контактной сети (расчётное значение выпрямленного напряжения, приведённого к стороне высшего напряжения трансформатора электровоза)
U= Ud= Uн * 0,9
U=25000 * 0,9=22500 В.
Вместо Асут2 в формулу ∆Асут подставляем (kd* Aсут)2
где, kd — коэффициент, представляющий отношение действующего значения тока к выпрямленному току.
(kd* Асут )2 = (0,97 * 382,75 * 103 )2 =137841,41* 106
1,84* rэк * l* 137841,41* 106 24 24
<img width=«233» height=«2» src=«ref-1_1986356492-84.coolpic» v:shapes="_x0000_s1060"><img width=«60» height=«2» src=«ref-1_1986356576-77.coolpic» v:shapes="_x0000_s1063"><img width=«69» height=«2» src=«ref-1_1986356653-78.coolpic» v:shapes="_x0000_s1064">∆Асут= *[ + 0,46* (1- )] =
22500* 24 135,43 148,976
= 1175,45 * rэк*l кВт ч.
1.2.4. Определим годовые потери энергии в проводах фидерной зоны от движения всех поездов.
∆Агод = 365* ∆Асут * kд * kз
где, kд = 1,02
kз = 1,08
∆Агод = 365* 1175,45* rэк *l* 1,02* 1,08 = 47,26 * 104* rэк *l кВт ч
1.2.5. Находим удельные потери в год в проводах данной фидерной зоны.
∆Агод 47,26* 104* rэк * l
<img width=«165» height=«2» src=«ref-1_1986356731-82.coolpic» v:shapes="_x0000_s1067"><img width=«69» height=«2» src=«ref-1_1986356813-78.coolpic» v:shapes="_x0000_s1066"> Во = =
rэк * l rэк * l
47,26* 104* rэк * l
<img width=«166» height=«2» src=«ref-1_1986356891-82.coolpic» v:shapes="_x0000_s1069">Во = = 47,26 * 104 кВт ч
rэк * l
1.2.6. Определяем минимальное экономическое сечение проводов контактной сети двух путей рассматриваемой фидерной зоны.
<img width=«31» height=«3» src=«ref-1_1986356973-76.coolpic» v:shapes="_x0000_s1070"> Sэм ( min ) = 0,35 * √Во
<img width=«98» height=«2» src=«ref-1_1986357049-79.coolpic» v:shapes="_x0000_s1078">
Sэм ( min ) = 0,35 *√ 47,26 * 104 = 240,45 мм 2
1.2.7. Определяем минимальное экономическое сечение проводов контактной сети в медном эквиваленте по каждому из главных путей.
S’эм ( min ) = Sэм ( min ) / 2
S’эм ( min ) = 240,45 / 2 = 120,23 мм 2
1.2.7. Выбор типа контактной подвески.
По рассчитанному сечению S’эм ( min )= 120,23 мм 2 принимаем стандартное сечение цепной контактной подвески переменного тока ПБСМ – 70 + МФ–100, Sп = 132 мм2
1.3. Проверка проводов контактной сети на нагревание.
1.3.1 Находим расчетную максимальную нагрузку на один километр.
kd * Асут * No
<img width=«175» height=«3» src=«ref-1_1986357128-83.coolpic» v:shapes="_x0000_s1086">рн =
24 *l* ( Nпас + Nгр )
0,97* 382,75* 103* 180
<img width=«175» height=«3» src=«ref-1_1986357211-83.coolpic» v:shapes="_x0000_s1087">рн = = 566,65 кВт/км
24* 54* ( 28 + 63 )
1.3.2. Находим среднее число поездов одновременно находящихся на фидерной зоне при полном использовании пропускной способности линии.
No* ∑t
<img width=«175» height=«3» src=«ref-1_1986357128-83.coolpic» v:shapes="_x0000_s1088">n =
2 *( Nпас + Nгр )*24
180 * 148,976
<img width=«175» height=«3» src=«ref-1_1986357128-83.coolpic» v:shapes="_x0000_s1089">n = = 6,139
2 * ( 28 + 63)*24
1.3.3. Находим коэффициент эффективности.
<img width=«147» height=«2» src=«ref-1_1986357460-81.coolpic» v:shapes="_x0000_s1097">
kэ=√(1,4 * α – 1) /n+1
<img width=«194» height=«2» src=«ref-1_1986357541-83.coolpic» v:shapes="_x0000_s1096">
kэ=√(1,4 * 1,1 – 1) / 6,139 +1 = 1,043
1.3.4 Определяем максимальный ток фидера.
рн* l* kн * kт* kэ
<img width=«127» height=«2» src=«ref-1_1986357624-81.coolpic» v:shapes="_x0000_s1099">Iэф. max= * 103
2* U* с
где, kн = 1 считаем распределение энергии по путям равномерным
kт = 1 , так как минимальный интервал между поездами
Θ = 24 / Nо
Θ = 24 / 180 = 0,133 ч. = 8 мин <10 мин.
с = 2 , так как питание двухстороннее.
U= 22500 В.
566,65* 54* 1* 1* 1,043
<img width=«194» height=«2» src=«ref-1_1986357705-83.coolpic» v:shapes="_x0000_s1104">Iэф. max= * 103 = 354,61 А
2* 22500* 2
1.3.5. Составляем полученную величину Iэф. max= 345,61 А. с допустимой по нагреванию нагрузкой для принятого типа подвески:
для ПБСМ – 95 + МФ –100 I доп= 740 А.
так как Iэф. max < I доп
354.61 А.< 740 А.
то выбранный тип подвески проходит по нагреванию.
1.4. Выбрать сечение питающих и отсасывающих линий.
Исходя из требований, что сечение питающих и отсасывающих линий должно выбираться по нагреву и при условии выпадения из работы одной из смежных тяговых подстанций, определяем при названных условиях значения:
Iэф.’max – максимального эффективного тока фидера.
Iэ.’max – максимального эффективного тока тяговой подстанции.
1.4.1. Определим значение коэффициента эффективности при названных условиях
<img width=«146» height=«2» src=«ref-1_1986357788-81.coolpic» v:shapes="_x0000_s1105">
kэ = √( 1,1* α – 1) / n+ 1
<img width=«204» height=«2» src=«ref-1_1986357869-83.coolpic» v:shapes="_x0000_s1106">kэ = √( 1,1 * 1,1 – 1) / 6,139 + 1 = 1,017
Тогда:
рн * l* kн * kт * kэ
<img width=«127» height=«2» src=«ref-1_1986357624-81.coolpic» v:shapes="_x0000_s1107"> Iэф.’max = * 103
2* U* c
где , с = 1 , так как при выпадении смежной подстанции получается одностороннее питание фидерной зоны.
Значения величин n, рн, l ,kн, kт , U– те же, что и при определении Iэф. max ;
566,65* 54* 1* 1* 1* 1,017* 103
<img width=«252» height=«2» src=«ref-1_1986358033-84.coolpic» v:shapes="_x0000_s1118"> Iэф.’max = = 691,54 А
2* 22500 * 1
Iэф.’max = 2* (Iэф.max + Iэф.’max)
Iэф.’max = 2* (354,61 + 691,54) = 2092,3 А
1.4.2. Определяем число проводов А – 185 (Iдоп = 600 А) необходимо по нагреву в питающих и отсасывающих линий:
nпл = Iэф.’max / Iдоп (А – 185)
nпл = 691,54 / 600 = 1,153
nол = Iэ’max / Iдоп (А – 185)
nол = 2092,3 / 600 = 1,153
Округляя до целого числа, принимаем в каждой питающей линии по два провода А – 185; в отсасывающей линии – 4 провода А – 185.
1.5. Проверка выбранного сечения контактной подвески по потере напряжения.
1.5.1. Определяем допускаемую наибольшую потерю напряжения в тяговой сети переменного тока
.
∆Uдоп = Uш – Uдоп
где, Uш – напряжение на шинах,
Uдоп – допустимое напряжение.
∆Uдоп = 27200 – 21000 = 6200 В.
1.5.2. Расчетная величина потери напряжения в тяговой сети:
zт.с.’* рн * l2* 103 24* с”
<img width=«137» height=«3» src=«ref-1_1986358117-81.coolpic» v:shapes="_x0000_s1113"><img width=«79» height=«2» src=«ref-1_1986358198-78.coolpic» v:shapes="_x0000_s1114">∆Uт.с. = * [ + 1]* kд * kз
с’* U ∑ t о
где , с’= 8, с”= 1 – при схеме двухстороннего питания
kд = 1,02 –при наличии только магистрального движения поездов на электротяге
kз = 1,08
zт.с.’ – кажущееся сопротивление двух путного участка тяговой сети переменного тока, при контактной подвеске
ПБСМ – 95 + МФ – 100 и рельсах Р 65 zт.с.’= 0,47
Σtо – суммарное время занятия фидерной зоны максимальным расчётным числом поездов Nо за сутки.
Σtо = ∑t* Nо / (Nпас +Nгр)
Σtо = 148,976 * 180 / ( 28 + 63 ) = 294,68 ч
0,47* 566,65* 542* 103 24* 1
<img width=«79» height=«2» src=«ref-1_1986358276-78.coolpic» v:shapes="_x0000_s1116"><img width=«185» height=«3» src=«ref-1_1986358354-83.coolpic» v:shapes="_x0000_s1117">∆Uт.с. = * [ + 1]* 1,02* 1,08= 5133,05
8* 22500 294,68
Так как ∆Uт.с. < ∆Uдоп
5133.05 < 6200
то сечение контактной подвески ПБСМ – 95 + МФ – 100 можно считать выбранными окончательно, так как оно проходит и по допустимой потере напряжения.
2. МЕХАНИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ.…
2.1. Каталожные данные контактной подвески.
Таблица 2.1.1. .
Наименование величин.
ПБСМ – 95
МФ – 100
Расчётная площадь сечения провода Sр , мм
90,6
100
Высота сечения hили d
12,5
11,8
Ширина сечения А.
12,8
Нагрузка от веса провода ,gдан/м
0,77
0,89
24α, 10-6/°С
319
408
αES , даН/°С
17,93
22,1
Временное сопротивление разрыва
750
363
продолжение
--PAGE_BREAK--
2.2. Расчёт нагрузок на провода контактной подвески
Метеорологические условия.
Таблица 2.1.2.….
Наименование расчетных величин.
Минимальная температура, t°max,°C
-30
Максимальная температура, t°min,°C
+40
Максимальная скорость ветра, Vmax, м/сек.
25
Скорость ветра при гололёде, Vгол, м/сек
15
Толщина стенки гололёда, bгол, мм
5
Температура при максимальной скорости ветра
tv max, °C
tv max=+5 °C
Температура при гололёде tгол, °C
tгол=–5 °C
Принимаем форму гололёда цилиндрической формы с удельным весом
0,9 г/см 3
Нагрузка от струн gс = 0,05 даН / м
2.2.1. Полная вертикальная нагрузка на несущий трос при отсутствии гололёда.
g = g т + g к + g с
g= 0,77 + 0,89 + 0,05 = 1,71 даН / м
2.2.2. Нагрузка от гололёда на несущий трос.
gт = 0,0009* Ï* bгол * ( d + bгол )* n”
gт = 0,0009* 3,1415* 5* ( 12,5 + 5 )* 1 = 0,248 даН / м
2.2.3. Нагрузка от гололёда на контактный провод.
gк = 0,0009* Ï* bк * ( dк + bк )* n”
где,
bк = 0,5* bгол
bк = 0,5* 5 = 2,5 мм.
dк = 0,5* ( h + A )
dк = 0,5* ( 11.8 + 12.8 ) = 12.3 мм.
gк = 0,0009*3,1415* 2,5* ( 12,3 + 2,5 )* 1 = 0,104 даН / м
2.2.3. Полная нагрузка от гололёда на провода цепной подвески.
gг = gт+ gк
gг = 0,248 + 0,104 = 0,352 даН / м
2.2.4. Полная нагрузка от гололёда на трос при гололёде.
gвг = g + gг
gвг = 1,71 + 0,352 = 2,062 даН / м
2.2.5. Ветровая нагрузка на трос при максимальном ветре.
Vmax 2 d
<img width=«50» height=«2» src=«ref-1_1986358437-77.coolpic» v:shapes="_x0000_s1120"><img width=«60» height=«2» src=«ref-1_1986358514-77.coolpic» v:shapes="_x0000_s1119">рт = Сх * *
16 1000
рт = 1,25* 252* 12,5 / ( 16 * 1000 ) = 0,61 даН / м
2.2.6. Ветровая нагрузка на трос, покрытый гололёдом.
Vгол 2 (d + 2 * bгол)
<img width=«118» height=«2» src=«ref-1_1986358591-80.coolpic» v:shapes="_x0000_s1122"><img width=«60» height=«2» src=«ref-1_1986358514-77.coolpic» v:shapes="_x0000_s1121">рг = Сх * *
16 1000
рг = 1,25* 152* ( 12,5 + 2* 5 ) / ( 16 * 1000 ) = 0,395 даН / м
2.2.7. Суммарная нагрузка на трос при максимальном ветре.
<img width=«88» height=«2» src=«ref-1_1986358748-79.coolpic» v:shapes="_x0000_s1123">qв = √ g2 + pт 2
<img width=«117» height=«2» src=«ref-1_1986358827-80.coolpic» v:shapes="_x0000_s1125">
qв = √ 1,712 + 0,612 = 1,82 даН / м
2.2.8. Суммарная нагрузка на трос при гололёде с ветром.
<img width=«136» height=«2» src=«ref-1_1986358907-81.coolpic» v:shapes="_x0000_s1127">
qв = √( g + gг)2 + рт 2
<img width=«194» height=«2» src=«ref-1_1986358988-97.coolpic» v:shapes="_x0000_s1129">
qв = √( 1,71 + 0,352)2 + 0,3952 = 2,1 даН / м
2.2.9. Ветровая нагрузка на контактный провод при максимальном ветре.
Vmax 2 d
<img width=«50» height=«2» src=«ref-1_1986358437-77.coolpic» v:shapes="_x0000_s1131"><img width=«60» height=«2» src=«ref-1_1986358514-77.coolpic» v:shapes="_x0000_s1130">рк = Сх * *
16 1000
рк = 1,25* 252* 11,8 / ( 16 * 1000 ) = 0,575 даН / м
2.2.10. Ветровая нагрузка на контактный провод, покрытый гололёдом.
Vгол 2 (d + 2 * bгол)
<img width=«117» height=«2» src=«ref-1_1986359239-80.coolpic» v:shapes="_x0000_s1133"><img width=«60» height=«2» src=«ref-1_1986358514-77.coolpic» v:shapes="_x0000_s1132">ргк = Сх * *
16 1000
ргк = 1,25* 152* ( 11,8 + 2* 5 ) / ( 16 * 1000 ) = 0,383 даН / м
2.3. Определить максимальные допустимые длины пролетов цепных подвесок станции и перегона.
γгк = γк = 0,01 , так как Vmax= 25 м/с
для прямого участка
<img width=«309» height=«2» src=«ref-1_1986359396-86.coolpic» v:shapes="_x0000_s1136"><img width=«146» height=«2» src=«ref-1_1986356107-81.coolpic» v:shapes="_x0000_s1134">lк = 2* √ К /р [ bк доп – γк+ √(b к доп – γк)2 – а2]
где,
bк доп = 0,5 м
а = 0,3 м
К = 1000
<img width=«386» height=«2» src=«ref-1_1986359563-88.coolpic» v:shapes="_x0000_s1139"> <img width=«165» height=«2» src=«ref-1_1986359651-82.coolpic» v:shapes="_x0000_s1140">
lк = 2* √ 1000 /0,576* [ 0,5– 0,01+ √(0,5 – 0,01)2 – 0,32] = 78,06 м.
<img width=«386» height=«2» src=«ref-1_1986359563-88.coolpic» v:shapes="_x0000_s1141"> <img width=«165» height=«2» src=«ref-1_1986359651-82.coolpic» v:shapes="_x0000_s1142">
lгк = 2* √ 1000 /0,383* [ 0,5– 0,01+ √(0,5 – 0,01)2 – 0,32] = 95,72 м.
для кривого участка
<img width=«271» height=«2» src=«ref-1_1986359903-85.coolpic» v:shapes="_x0000_s1171">
lк = 2* √ 2* К /(р + К / R)* [ bк доп – γк+ а]
где , bк доп = 0,45 м
а = 0,4 м
<img width=«386» height=«3» src=«ref-1_1986359988-88.coolpic» v:shapes="_x0000_s1145">
lк = 2* √ 2* 1000 /(0,576 + 1000 / 800)* [0,45 – 0,01 + 0,4] = 60,66 м.
<img width=«386» height=«3» src=«ref-1_1986359988-88.coolpic» v:shapes="_x0000_s1147">
lк = 2* √ 2* 1000 /(0,383 + 1000 / 800)* [0,45 – 0,01 + 0,4] = 64,15 м.
Тв = 0,9* Тmax = 18 кН. (1800 даН.)
Тг = 0,75* Тmax = 15 кН. (1500 даН.)
2.2.2. Определим среднюю длину струны в двух средних четвертях пролёта.
Sср = h – 0,015* g* l2 / Т
где, h– конструктивная высота подвески h= 1,8
для прямого участка
Sср. = 1,8– 0,015* 1,71* 78,062 / 1800 = 1,13
Sср. г. = 1,8– 0,015* 1,71*95,722 / 1800 = 0,799
для кривого участка
Sср. = 1,8– 0,015* 1,71* 60,662 / 1800 = 1,4
Sср. г. = 1,8– 0,015* 1,71*64,152 / 1800 = 0,799
2.2.3. Определяем рэ для режима ветра максимальной интенсивности.
для прямого участка
рк * Т – р т * К – 8* К* Т – 8* К* Т ( hи * рт/ qт + γт – γк ) / l2
<img width=«473» height=«2» src=«ref-1_1986360164-91.coolpic» v:shapes="_x0000_s1148"> рэ =
Т + К + 10,6* К* Т* Sср / ( gк * l2)
0,576* 1800–0,61*103 –8* 105* 18(0,73* 0,61/ 1,82+0,01–0,015)/78,062
<img width=«569» height=«3» src=«ref-1_1986360255-93.coolpic» v:shapes="_x0000_s1149">рэ = =
1800 + 1000 + 10,6* 1000* 1800* 1,13/ (0,89* 78,062)
= – 0,021
для кривого участка
0,576* 1800–0,61*103 –8* 105* 18(0,73* 0,61/ 1,82+0,01–0,015)/60,662
<img width=«569» height=«3» src=«ref-1_1986360255-93.coolpic» v:shapes="_x0000_s1150">рэ = =
1800 + 1000 + 10,6* 1000* 1800* 1,4/ ( 0,89* 60,662 )
= – 0,047
для режима гололёда с ветром
для прямого участка
0,383* 1500 –0,385*103 –8* 105* 15*(0,73* 0,395/ 2,1+0,01–0,015)/99,522
<img width=«569» height=«3» src=«ref-1_1986360255-93.coolpic» v:shapes="_x0000_s1151">рэ = =
1500 + 1000 + 10,6* 1000* 1500* 0,799/ (0,994* 99,522)
= 0,0051
для кривого участка
0,383* 1500 –0,385*103 –8* 105* 15*(0,73* 0,395/ 2,1+0,01–0,015)/64,152
<img width=«569» height=«2» src=«ref-1_1986360534-93.coolpic» v:shapes="_x0000_s1170">рэ = =
1500 + 1000 + 10,6* 1000* 1500* 1,35/ (0,994* 64,152)
= – 0,026
так как, рк –рэ’> ргк – ргэ’
0,576 + 0,021 > 0,383 – 0,0051
0,597 >0,3779
то, расчётным режимом при определении максимально допустимых длин пролётов будет ветер максимальной интенсивности
2.2.4. Определение максимальных длин пролётов.
Для этого режима с учётом влияния несущего троса получаем:
для прямого участка
<img width=«396» height=«2» src=«ref-1_1986360627-88.coolpic» v:shapes="_x0000_s1155"> <img width=«146» height=«2» src=«ref-1_1986360715-81.coolpic» v:shapes="_x0000_s1153">
lmax= 2* √ К /( рк –рэ’)+ [ bк доп – γк+ √(b к доп – γк)2 – а2]
<img width=«406» height=«3» src=«ref-1_1986360796-88.coolpic» v:shapes="_x0000_s1159"> <img width=«156» height=«2» src=«ref-1_1986360884-82.coolpic» v:shapes="_x0000_s1158">
lmax= 2* √ 1000/( 0,597)+ [ 0,5– 0,01+ √(0,5 – 0,01)2 – 0,32] = 69,9
для кривого участка
<img width=«329» height=«2» src=«ref-1_1986360966-87.coolpic» v:shapes="_x0000_s1169">
lmax= 2* √ 2* К / (рк –рэ’+ К / R)* [ bк доп – γк+ а]
<img width=«453» height=«2» src=«ref-1_1986361053-90.coolpic» v:shapes="_x0000_s1167">
lmax = 2* √ 2* 1000 / (0,576 + 0,047 + 1000 / 800)* [ 0,45 – 0,01 +0,4] = 60 м
Уточняем по литературе ” Правила устройства и технической эксплуатации контактной сети, электрифицированных железных дорог” Москва Транспорт 1994 г., по монограммам, уточняем максимально допустимые длины пролётов из этого следует, что:
для прямого участка
lmax =72 м.
для кривого участка
lmax = 65 м.
2.2.6. Определение изгибающих моментов действующих на опоры.
Для этого найдём необходимые величины.
Для режима максимального ветра.
ркv max= Сх * ( Кв * Uн )2 * Н* 10–3 / 16
ркv max= 1,25* ( 0,85 * 25)2 * 11,8* 10–3 / 16 = 0,416
Для режима гололёда с ветром.
ргк = Сх * ( Кв * Uг )2 * ( Н + 2* bгол )* 10–3 / 16
ргк = 1,25* ( 0,85 * 15)2 * (11,8 + 2* 5 )* 10–3 / 16 = 0,278
Определить нормативные нагрузки, действующие на опоры.
Вертикальная нагрузка от веса контактной подвески.
Для режима гололёда с ветром.
Gnгв = ( q + qг )* l+ Gиз
где, Gиз= 20 так как ток переменный.
Gnгв = ( 2,1+ 0,352)* 60 + 20 = 167,12
Для режима максимального ветра и минимальной температуры.
Gnгв = q * l+ Gиз
Gnгв = 1,82 * 60 + 20 = 129,2
Gnгв = 1,71 * 60 + 20 = 122,6
Горизонтальные нагрузки от давления ветра на несущий трос и контактный провод.
Для режима гололёда с ветром.
р = р* l
рт = 0,395* 60 = 23,7
рк = 0,83* 60 = 23
Для режима максимального ветра.
р = р* l
рт = 0,61* 60 = 36,6
рк = 0,576* 60 = 34,56
Горизонтальная нагрузка от давления ветра на опору.
Для режима гололёда с ветром.
Роп = Сх * ( Кв *Uг )2* Sоп / 16
Роп = 0,7* ( 1*15)2* 3,46 / 16 = 34,1
Для режима максимального ветра.
Роп = Сх * ( Кв *Uн )2* Sоп / 16
Роп = 0,7* ( 1*25)2* 3,46 / 16 = 94,6
Горизонтальная нагрузка от изменения направления несущего троса на кривой.
Для режима гололёда с ветром.
Ртиз = Тг * l/ R
Ртиз = 1500* 60/ 800 = 112,5
Для режима максимального ветра.
Ртиз = Тв * l/ R
Ртиз = 1800* 60/ 800 = 135
Для режима минимальной температуры.
Ркиз = Тт * l/ R
Ркиз = 2000* 60/ 800 = 150
Горизонтальная нагрузка от изменения направления контактного провода на кривой, для всех трёх расчётных режимов.
Ркиз = К* l/ R
Ркиз = 1000* 60/ 800 = 75
Определить изгибающие моменты М о относительно условного обреза фундамента. Подобрать типы опор для установки на внешней и внутренней стороне кривой заданного радиуса R.
hк= 6,375 = 6,38 hт = hк + h = 6,38 + 1,8 = 8,18
Расчёт Мо опоры установленной на внешней стороне кривой, принять направление к пути.
Мо =[Gn * (r + 0,5* dоп ) +Gкн * z+(Рт + Ртиз ) * hт + (Рк +Ркиз )* hк +Роп * hоп / /2]* 10– 2
Для режима гололёда с ветром.
Мо = [167,12* (3,2 + 0,5* 0,44) +70* 1,8+(23,7+ 112,5) * 8,18+ (23+75) * * 6,38+34,1* 9,6 /2]* 10– 2 = 26,01
Для режима максимального ветра.
Мо = [129,2* (3,2 + 0,5* 0,44) +70* 1,8+(36,6+ 135) * 8,18+ (34,56+75) * *6,38+94,6* 9,6 /2]* 10– 2 = 31,25
Для режима минимальной температуры.
Мо = [122,6* (3,2 + 0,5* 0,44) +70* 1,8+(0+ 150) * 8,18+ (0+75) * 6,38+ +0* 9,6 /2]* 10– 2 = 22,51
Расчёт Мо опоры установленной на внутренней стороне кривой.
Для режима гололёда с ветром.
Мо =[Gn * (r + 0,5* dоп ) +Gкн * z+(Рт –Ртиз ) * hт + (Рк –Ркиз )* hк +Роп * hоп / /2]* 10– 2
Мо = [167,12* (3,5 + 0,5* 0,44) +80* 1,8+(23,7–112,5) * 8,18+ (23–75) * * 6,38+34,1* 9,6 /2]* 10– 2 = 1,287776
Для режима максимального ветра.
Мо = [129,2* (3,5 + 0,5* 0,44) +80* 1,8+(36,6–135) * 8,18+ (34,56–75) * * 6,38+94,6* 9,6 /2]* 10– 2 = 0,1578
Для режима минимальной температуры.
Мо = [122,6* (3,5 + 0,5* 0,44) +80* 1,8+(0–150) * 8,18+ (0–75) * 6,38+ +0* 9,6 /2]* 10– 2 = – 11,05
Принять направление к полю.
Мо =[Gn * (r + 0,5* dоп ) +Gкн * z+(–Рт – Ртиз ) * hт + (–Рк –Ркиз )* hк +
+Роп * hоп / 2]* 10– 2
Для режима гололёда с ветром.
Мо = [167,12* (3,2 + 0,5* 0,44) +70* 1,8+(–23,7– 112,5) * 8,18+ (–23–75)* * 6,38+34,1* 9,6 /2]* 10– 2 = – 8,78
Для режима максимального ветра.
Мо = [129,2* (3,2 + 0,5* 0,44) +70* 1,8+(–36,6–135) * 8,18+ (–34,56–75) * * 6,38+94,6* 9,6 /2]* 10– 2 = – 10,807
продолжение
--PAGE_BREAK--
2.4. Рассчитать и подобрать типовые опоры для контактной сети станции и перегона
Исходя из расчётов, выбираем тип опоры
По изгибающим моментам выбираем тип опоры С–166,6
Т.к. 31,81 < 44
2.5. Подобрать типовые поддерживающие конструкции для контактной сети станции и перегона.
2.5.1. Выбор жестких поперечин для контактной сети станции.
При выборе жестких поперечин, прежде всего, требуется определить требуемую длину поперечин.
L’ = Г1 + Г2 + Σm +dоп + 2* 0,15
где, Г 1, Г2 – габарит опор поперечин;
Σm– суммарная ширина между путей, перекрываемых поперечиной;
dоп = 0,44 диаметр головки на уровне головки рельса;
2* 0,15 – строительный допуск на установку опор поперечины.
L’ = 3,1 + 3,1 + 30 + 2* 0,15 = 36,94 м
Исходя из расчётов, выбираем тип жесткой поперечины
ОП630 – 44,2 и П630 – 44,2
так как 44,2 > 36,94
2.5.2. Выбор типа консоли.
Выбираем тип консоли исходя из габарита опор, вида сопряжения и радиуса кривого участка.
На рабочей ветви, на прямой и на внешней стороне кривой
НР – I – 5
На анкеруемой ветви, на внешней стороне кривой, на воздушной стрелке и средней анкировке.
НС –II– 5
2.6. Подобрать анкеры для контактной сети станции и перегона.
Выбираем анкер ТА – 4
2.
7
. Составить график планово-предупредительных ремонтов.
3. СПЕЦИАЛЬНАЯ ЧАСТЬ.
3.1. Назначение и состав разрабатываемого объекта.
Изолирующие сопряжения.
В случае, когда необходимо одновременно с механическим разделением анкерных участков создать ещё и электрическую их независимость применяют сопряжения, которые называются изолирующими или сопряжениями с секционированием. Они могут быть выполнены так, что при проходе токоприёмника электрическое разделение анкерных участков нарушается. Такие сопряжения занимают три или четыре пролёта между опорами. Если же электрическое разделение анкерных участков не может быть нарушено даже в самое короткое время (например, при сопряжении анкерных участков с различными по фазе или по значению напряжениями), применяемые сопряжения располагают в пяти и более пролётах.
Чтобы разделить провода различных анкерных участков, в них включают изоляторы и создают между проводами воздушный промежуток размером 550 мм. На действующих линиях постоянного тока этот размер может составлять 400 мм., а на линиях переменного тока 500 мм. Указанное расстояние задают между проводами различных анкерных участков, а при двойных контактных проводах — между наиболее близко расположенными проводами разных участков.
При изолирующих сопряжениях анкерных участков несущие тросы всегда анкеруются там же, где и контактный провод, и располагают над контактными проводами одноименных с ним анкерных участков.
Изолирующие трех пролетные сопряжения.
Выполняются аналогично эластичному сопряжению, но увеличивают расстояние между проводами различных участков. Кроме того, в отводимые на анкеровку ветви цепных подвесок включают изоляторы, чтобы случайные замыкания пересекающихся проводов не приводило к нарушению электрического разделения анкерных участков.
Так как на переходных опорах необходимо придать контактному проводу односторонний зигзаг, пролет между ними на прямых участках, уменьшают по сравнению с нормальным, принятым для рассмотренных зигзагов. Это объясняется тем, что при односторонних зигзагах контактный провод дальше отнесен от оси токоприемника, чем при зигзагах односторонних, и, следовательно, для соблюдения дополнительного ветрового отклонения пролет должен быть уменьшен. Пролеты между переходными опорами уменьшают и в кривых, так как зигзаги контактного провода отличаются от нормальных.
Подъём отводимых на анкеровки контактных проводов, которые, чтобы можно было включить изоляторы, должны быть на переходных опорах подняты значительно, выше, рабочего, уровня, регулируют на небольшой длине. Если же не принять специальных мер, то подъём провода будет слишком крутым. Вследствие этого устройство контактной сети при изолирующих сопряжениях сложнее, чем при не изолирующих.
Для обеспечения возможности плавки гололёда на провода изолирующих сопряжений анкерных участков установлены специальные электрические соединители.
При изолирующем сопряжении анкерных участков на дорогах переменного тока для того, чтобы токоприёмник не задел изоляторы, включённые в контактный провод анкеруемой ветви, их поднимают у переходной опоры с помощью специального коромысла.
Чтобы предотвратить повреждение токоприёмника при поджатии одиночного контактного провода к коромыслу, можно установить отбойник, закрепив его на контактном проводе анкеруемой ветви. Лучше выполнить коромысло из трубы установить его на расстоянии трёх метров от изоляторов, Вырезанных в анкеруемые провода цепной подвески, где оно будет находиться на расстоянии около шести метров от точки подвеса анкеруемого несущего троса на консоли. Если вместо изоляторов применить полимерную вставку, то коромысло можно не устанавливать
В случае использования на дорогах переменного тока наклонных неизолированных консолей осуществляют фиксацию подвесных гирлянд изоляторов для несущих тросов обоих ветвей подвесок.
При компенсированных цепных подвесках на изогнутых консолях ранее там, где необходимо было обеспечить взаимное перемещение несущих тросов, один из них подвешивали на ролике.
С целью экономии меди идущие на анкеровку контактного провода, её заменяют отрезками троса, присоединённого к обоим проводам через коромысло.
Сопряжение анкерных участков компенсированной и полукомпенсированной цепных подвесок осуществляют, вводя анкерный участок, одна половина которого работает как полукомпенсированная подвеска, а вторая как компенсированная подвеска. Например, если на станции применена полукомпенсированная подвеска, а на перегоне — компенсированная подвеска, то первый анкерный участок подвески перегона со стороны станции анкеруют как полукомпенсированную подвеску, в середине этого участка устанавливают среднюю анкеровку компенсированной подвески и второй конец анкеруют, как компенсированную подвеску.
3.2. Каталожные данные или техническая характеристика.
Основные данные сопряжений.
Таблица 3.2.1.….
Изолированные сопряжения
Неизолированные сопряжения
Тип сопряжения
Трех пролетное
Пяти пролетное
Эластичное сопряжение
Трёх пролетное
3.3. Средства механизации и подъемно транспортные средства, применяемые при ремонте.
Подвижные средства и краны.
Подвижные единицы. Для вождения различных поездов, применяемых при сооружении, эксплуатации и восстановлении контактной сети и воздушных линий, используют тепловозы, мотовозы, автомотрисы и дрезины.
Если для производства работ необходима электроэнергия, используют мотовоз — электростанцию МЭС-1, на котором имеется трёхфазный генератор
мощностью 200 кВт., напряжением 400 В. или 230 В., обеспечивающий максимальный ток 360 А.
Широко применяют для работ на контактной сети дрезины с двигателями внутреннего сгорания автомобильного типа. Наибольшее распространение получила монтажно-восстановительная дрезина ДМС, которую используют для монтажных, восстановительных и ремонтных работ.
На её платформе установлена подъёмная вышка с изолированной рабочей площадкой, которая рассчитана на погрузку 5 кН.(500 кг-с) — это 5 человек с инструментами и материалами.
Применяют также грузовые дрезины ДГКу предназначенные для погрузо-разгрузочных работ и перевозок грузов. На этих дрезинах установлены краны с горизонтальной стрелой. Максимальная грузоподъёмность крана 3,5 т.
Широко распространена автомотриса АГВ, значительно более совершенная, чем дрезины. На автомотрисе имеется кран грузоподъёмностью 3 т. со стрелой, поворачивающейся на 180°. Подъём изолированной площадки осуществляется с помощью гидравлического привода и двух шарнирно соединительных рам. Поворачивают площадку на 90° в обе стороны от нормального положения вручную. Вход на рабочую площадку возможен только через две изолированные нейтральные площадки. На автомотрисе имеется трехфазный генератор мощностью 1 кВт., напряжением 230 В., аккумуляторная батарея напряжением 12 В., прожекторы, сварочный трансформатор, радиостанция для связи с энегргодиспетчером и другое оборудование.
Также применяют дизельную монтажную автомотрису АДМС. Она представляет собой самоходный двухосный экипаж. На передней консоли рамы расположена кабина, в которой можно перевозить 9 человек, включая машиниста и его помощника; на задней консоли рамы установлен двигатель. Вращающий момент на колёса передаётся с помощью гидропередачи и карданного привода. На раме автомотрисы установлена монтажная площадка и механизм её подъёма, на несущей конструкции кабины, стреловой телескопический кран, предназначенный для установки опор контактной сети, погрузки и разгрузки материалов и конструкций, необходимых для сооружения и ремонта контактной сети и воздушных линий.
Грузоподъёмность крана 3 т. При работе с выносными опорами — аутригерами на вылете стрелы до 6 м. Максимальный вылет стрелы от оси пути 8 м. На автомотрисе установлен трёхфазный генератор мощностью 50 кВт., напряжением 400 В.
Чтобы подъехать к месту работы, не занимая железнодорожного пути, используют так называемые авто летучки, выполненные на автомобилях повышенной проходимости. Авто летучки, укомплектованы необходимыми монтажными средствами и материалами, запчастями и инструментом.
Краны.
При работах на контактной сети и воздушных линиях, в частности для установки фундаментов и опор, применяют различные краны. Они могут быть на железнодорожном ходу либо смонтированы на тракторах и автомобилях.
Наиболее часто для установки фундаментов и опор с пути используют кран МК ЦУМЗ-15; когда он работает на двух путных участках, поезда нормального габарита могут следовать по соседнему пути без ограничения скорости.
Получил распространение и кран КМТТС-10, смонтированный на трелевочном тракторе типа ТТ-4. При работе с аутригерами его грузоподъёмность достигает 10 т., без аутригеров – 5т.
Автомотриса АГВМ получила применение при монтаже контактной сети. Она изготовлена на базе автомотрисы АГВ и предназначена для выполнения только монтажных работ. Монтажная площадка автомотрисы АГВМ неизолированная, Усилены оси колесных пар и примерно двойное рессорное подвешивание. Кран на ней не устанавливается.
На опорных конструкциях и в кабине расположены механизм подъёма монтажной площадки, состоящей из двух гидравлических подъёмников. На них расположены монтажные площадки: передняя, задняя и средняя не поворотные и одна поворотная (над средней неповоротной). Все три неповоротные площадки сделаны раздельными. При сборке их сваривают друг с другом, и они образуют одну решетчатую конструкцию, закрытую сверху стальными рифлеными листами.
На монтажную площадку входят по настилу опорных конструкций с платформы автомотрисы по наклонным лестницам или непосредственно по подъёмным лестницам, которые перемещаются одновременно с монтажными площадками. Подъёмные лестницы установлены в специальных направляющих уголках, фиксирующих их при подъёме или опускании площадок.
Монтажные площадки имеют ограждение из труб высотой 1 метр.
На автомотрисе имеется ряд электромеханических блокировок, благодаря которым обеспечивается соблюдение требований техники безопасности:
1. нельзя поднять монтажные площадки, пока не подняты ограждения; ограждения можно опустить только после того, как опущены гидроподъёмники;
2. монтажная стрела не может быть опущена ниже определённого уровня (он выше уровня ограждений) или быть смещена настолько, что это грозит поломкой ограждений;
3. опускания монтажной стрелы в транспортное положение производится только после совпадения её с осью проёма.
Управление гидравлическими механизмами осуществляется с двух пультов: из кабины и с монтажной площадки. Пульт, установленный в кабине, имеет кнопки для управления подъёмом и опусканием ограждений и гидроподъёмников.
На пульте, расположенном на монтажных площадках, помимо перечисленных, имеются кнопки для поворота подъёма и опускания монтажной стрелы. Оба пульта снабжены кнопками экстренного торможения автодрезины.
Раскаточные платформы.
Раскаточные платформы применяют для раскатки проводов контактной подвески. Она изготовлена на базе четырехосной грузовой платформы грузоподъёмностью 63 т. К раме платформы приварены козлы для установки барабанов с проводами. Козлы расположены в два ряда; в середине платформы имеется проход для обслуживания барабанов. Всего на платформе может быть расположено 18 барабанов с проводами
Платформа имеет 4 лестницы с ограждениями для подъёма на неё, откидные боковые борта, а также поручни приваренные к козлам.
Чтобы не происходило осевого перемещения барабанов по валу, они закреплены на конических втулках, одна из которых упирается в тормозной шкив, а другие крепятся на валу гайкой.
Для направления раскатываемых проводов на торцах платформы в специальных салазках установлены направляющие ролики, которые могут перемещаться параллельно платформе.
Для раскатки проводов на обочину пути на платформе имеется соответствующая стрела, которую можно быстро снять. Стрелу можно устанавливать с любого торца платформы; она снабжена двухречьевым роликом и предохранительной скобой. Торцевые борта платформы при работе откидывают и закрепляют в таком положении на кронштейнах. На этих бортах установлено ограждение из стоек и съёмной цепочки в средней части. На торцевых ограждениях закрепляют направляющие ролики, используемые, если необходимо раскатать провода на ось железнодорожного пути.
Средства механизации.
Для загиба концов контактного провода применяют специальное приспособление для загиба.
Стыкование медных и алюминиевых проводов осуществляется овальными трубчатыми соединителями, Для обжатия которых применяют специальные клещи.
При стыковании сталеалюминевых и алюминиевых поводов используют приспособление для скручивания трубчатых соединителей.
Основным натяжным приспособлением, используемым при работах на контактной сети, является полипласт.
Каждый полипласт состоит из двух обойм и пенькового каната или гибкого стального троса. Наиболее часто при монтаже применяют полипласты с гибкими стальными тросами, а в условиях эксплуатации — с капроновыми канатами. Крюки полипластов должны воспринимать нагрузки только утолщенной частью, за этим необходимо следить при использовании.
В качестве натяжных приспособлений используют и различные лебёдки грузоподъёмностью от 0,5 т. до 3 т. Широко применяют ручную переносную лебёдку грузоподъёмностью 2 т. Рабочий ход её составляет 2000 мм., усилие на рукоятке равно 150 Н масса лебёдки 13 кг.
Иногда при работах на контактной сети испытывают струбцины из стального троса и натяжные муфты. При монтаже линий электропередачи используют приспособления для одновременного натяжения трёх проводов.
Для установки струн на несущем тросе применяют приспособления, называемые люльками. Монтажные люльки изготовляют двух типов.
Для выправления контактного провода, применяют специальные рихтовочные ключи.
При изготовлении звеньевых струн используют специальные ключи, А так же полуавтоматический станок для изготовления звеньевых струн.
Для резки стальных тросов применяют приспособление для резки стальных тросов сечением 50 мм²и 70 мм².
3.4.
1
. Технологическая карта производства ремонтных работ.
Работу выполняют под напряжением.
Применяемые приспособления и инструмент:
изолирующая съёмная вышка, лестница длиной три метра, ключи гаечные, ключи рихтовочные, напильник бархатный, измерительная рейка, молоток свинцовый, микрометр, кусачки, электрический шунт.
Состав исполнителей:
электромонтёр 6-го разряда 1
электромонтёр 5-го разряда 1
электромонтёр 4-го разряда 2
электромонтёр 3-го разряда 1
При наличии экранов к норме на сопряжение следует добавить 1,8.
Норма времени на одно изолирующее сопряжение, (чел-ч)
Таблица 3.4.1.……..
Контактный провод
Трех пролетное сопряжение
один
6,06
два
7,30
Таблица 3.4.2.……..
Наименование операции.
Содержание операций и технологические требования.
Проверка состояния струн.
Проверить крепление струн к несущему тросу, контактному проводу, наклон струн и состояние сочленений звеньев. Износ звеньевых струн в сочленениях не должен превышать 30% их полного сечения. Наклон струн должен соответствовать монтажным таблицам. Струновые зажимы должны надёжно крепиться к контактному проводу и несущему тросу. Не допускается эксплуатация струновых зажимов, имеющих трещины и коррозию болтов.
Проверка электрических соединителей.
Проверить надёжность контактных соединителей, состояние проводов и по монтажным таблицам наклон электрических соединителей. Электрические соединители должны иметь площадь сечения не менее площади сечения соединяемых ими проводов.
Продолжение таблицы 3.4.2.
Наименование операции.
Содержание операций и технологические требования.
Проверка электрических соединителей.
Не допускается эксплуатация проводов электрических соединителей имеющих цвета побежалости, свидетельствующие о нагреве проводов выше допустимого. Соединенные зажимы должны соответствовать сечениям соединяемых поводов. Зажимы, имеющие цвета побежалости, необходимо перебрать, смазать или заменить. Питающие и соединительные зажимы не должны иметь трещин, изломов, шеек, коррозии болтов. Не допускается эксплуатация питающих зажимов без клиньев и со следами выхода клина из зажима в обратном направлении. Питающий зажим должен стоять на контактном проводе без перекосов. На зажиме не должно быть следов соприкосновения с токоприёмником. Не должно быть подгаров в зажимах и на контактном проводе вблизи зажимов.
Проверка состояния контактного провода
Проверить состояние рабочей поверхности контактного провода. На рабочей поверхности контактного провода не должно быть трещин, подгаров, наплывов, шеек и заусенцев. Не допускается эксплуатация контактного провода, имеющего перекрутки и изгибы. Подгары, наплывы и заусенцы на проводе необходимо зачистить бархатным напильником, изгибы и перекрутки выправить
Продолжение таблицы 3.4.2.
Наименование операции.
Содержание операций и технологические требования.
Проверка состояния контактного провода
Убедиться в отсутствии механических повреждений провода и расслоений в местах спайки.
Осмотреть провод и произвести выборочный замер высоты его сечения в местах повышенного местного износа. Контактный провод не должен иметь бокового износа. Не допускается эксплуатация контактного провода с высотой сечения, меньше допустимой Правилами тех обслуживания и ремонта. При местных износах, превышающих дополнительные значения, следует установить шунты. Не допускается эксплуатация отожженного контактного провода.
Проверку состояния несущего троса.
Уменьшение площади сечения троса вследствие обрыва жил не должно превышать 15% площади полного сечения. Места обрыва необходимо забандажировать. Если число оборванных жил выше допустимого, необходимо сделать вставку в несущий трос.
При наличии шунта на несущем тросе проверить надёжность его в соединительных зажимах шунта. Болты должны быть покрыты антикоррозийной смазкой. Не должно быть следов проскальзывания зажимов по тросу.
Продолжение таблицы 3.4.2.
Наименование операции.
Содержание операций и технологические требования.
Проверка состояния врезных изоляторов.
Проверить состояние коромысел и врезных изоляторов в контактных проводах у переходных опор. Протереть изоляторы. Проверить состояние концевых зажимов, заклёпок, шплинтов. Расстояние от рабочей ветви контактного провода до низа коромысла должно быть не менее 300 мм.
Проверка состояния анкеровочных ветвей.
Не допускается эксплуатация анкеровочных ветвей контактного провода, которые имеют механические повреждения, трещины, расслоения. На контактном проводе анкеровочных ветвей не должно быть следов прохода токоприёмников. Снижение площади сечения несущего троса вследствие обрыва жил, не должно превышать 15% площади полного сечения. Не допускается эксплуатация деталей, имеющих трещины, дефекты литья, коррозию болтов. Стыковые зажимы узлы сопряжения анкеровочных ветвей из биметаллического троса к контактному проводу должны находиться вне зоны рабочей части полозов токоприёмника и располагаются не ближе 1 метра от оси пути. Проверить положение грузов относительно земли и блока компенсаторов. Проверить возвышение анкеровочных ветвей над рабочим контактным проводом. Оно должно быть 0,5–0,7 м.
Продолжение таблицы 3.4.2.
Наименование операции.
Содержание операций и технологические требования.
Проверка места подхвата.
Проверить место подхвата токоприёмником контактных проводов. Положение контактного провода должно обеспечивать плавный переход полоза токоприёмника с контактного провода одного анкерного участка, на контактный провод другого без нарушения токосъёма и снижение установленной скорости.
продолжение
--PAGE_BREAK--
3.4.2. Основные неисправности и способы их устранения.
Основные неисправности и способы их устранения.
Таблица 3.4.3.……
Основные неисправности.
Способы их устранения.
Износ контактного провода
Проверить состояние рабочей поверхности контактного провода. На рабочей поверхности контактного провода не должно быть трещин, подгаров, наплывов, шеек и заусенцев. Не допускается эксплуатация контактного провода, имеющего перекрутки и изгибы.
В случае если износ контактного провода превышает допустимые приделы, то его необходимо заменить.
Продолжение таблицы 3.4.3.
Основные неисправности.
Способы их устранения.
Износ несущего троса.
Уменьшение площади сечения троса вследствие обрыва жил не должно превышать 15% площади полного сечения. Места обрыва необходимо забандажировать. Если площадь сечения троса вследствие обрыва жил превышает 15% площади полного сечения, то необходимо сделать вставку несущего троса, или заменить его.
Повреждение изоляторов.
В случае механического или электрического повреждения изоляторов их необходимо заменить.
Разрегулировка струн
Проверить крепление струн к несущему тросу, контактному проводу, наклон струн и состояние сочленений звеньев. Износ звеньевых струн в сочленениях не должен превышать 30% их полного сечения. Наклон струн должен соответствовать монтажным таблицам
Износ анкеровочных ветвей
Вследствие эксплуатации возможен износ анкеровочных ветвей. Не допускается эксплуатация анкеровочных ветвей контактного провода, которые имеют механические повреждения, трещины, расслоения. На контактном проводе анкеровочных ветвей не должно быть следов прохода токоприёмников. Снижение площади сечения несущего троса вследствие обрыва жил, не должно превышать 15% площади полного
Продолжение таблицы 3.4.3.
Основные неисправности.
Способы их устранения.
Износ анкеровочных ветвей
сечения. Не допускается эксплуатация деталей, имеющих трещины, дефекты литья, коррозию болтов.
В случае сильного износа анкеровочных ветвей их необходимо заменить.
3.5.1. Требования к ремонтному персоналу.
К работе по обслуживанию устройств контактной сети, ЛЭП и воздушных линий допускаются лица не моложе 18 лет. Лица непосредственно связанные с обслуживанием контактной сети и воздушных линий, проходят медицинское обследование при поступлении на работу и в дальнейшем не реже одного раза в два года. Перечень болезней, при которых работникам противопоказан допуск к работам, связанным с обслуживанием высоковольтных линий, устанавливает Министерство здравоохранения Республики Казахстан.
Все работники дистанции контактной сети должны иметь не только элементарные знания электротехники, но и хорошо знать оборудование, схемы и особенности устройств контактной сети и воздушных линий электропередачи в пределах своей и прилегающей дистанции. Необходимо так же иметь отчетливое представление об опасностях при работе на контактной сети и линиях электропередачи, хорошо знать правила техники безопасности и правильно применять их во время работ, уметь практически оказать первую медицинскую помощь пострадавшему. Эти знания и практические навыки должны быть тем шире, чем выше квалификационная группа по технике безопасности.
Всего установлено пять квалификационных групп по технике безопасности. Квалификационная группа устанавливается не только в зависимости от уровня теоретической подготовки, но и от практического стажа работы в установках высокого напряжения.
Ученикам и подсобным рабочим присваивается группа I. Они могут работать только вдали от частей, находящихся под напряжением, и не имеют право подниматься на высоту.
Группы II и III присваивается лицам, успешно сдавшим экзамены и имеющим практический стаж работы соответственно не менее одного и шести месяцев. Лицам, окончившим технические или железнодорожные училища, группа III присваивается не менее чем через три месяца. Монтеры групп II и III могут работать на высоте при полном снятии напряжения или вдали от частей, находящихся под напряжением (более 2 м.), под наблюдением лиц с высшей квалификационной группой.
Электромонтёры группы IV уже имеют право руководить работами при снятом напряжении на своей и соседних дистанциях контактной сети, самостоятельно работать под напряжением и вблизи частей, находящихся под напряжением, под руководством лица с квалификационной группой V. Общий стаж работы у электромонтёров группы IV должен быть не менее одного года; для окончивших техническое или железнодорожное училище — не менее шести месяцев, а для инженерно технических работников — не менее трех месяцев.
Высшая квалификационная группа V присваивается лицам, имеющим общий практический стаж работы не менее чем три года. Для лиц, окончивших техническое или железнодорожное училище, общий стаж не менее полутора лет, а для инженеров и техников общий стаж должен быть не менее шести месяцев.
Каждый работник (начиная с группы II) до назначения его на самостоятельную работу по обслуживанию контактной сети обязан пройти обучение безопасным методам работы. При обучении электромонтёров наряду с теоретической подготовкой большое внимание уделяется производственному обучению и ста жированию на рабочем месте. Подготовка может проводиться на участках энергоснабжения методом индивидуальной или групповой подготовки. Ученики прикрепляются к опытным работникам с квалификационной группой не ниже IV (не более одного ученика к одному электромонтёру).
После прохождения обучения безопасным методам работы и стажирования на рабочем месте работник подвергается испытаниям.
Проверка знаний, правил техники безопасности и должностных инструкций производится (не реже одного раза в год) при поступлении на работу, при перемещениях и перерывах в работе по занимаемой должности свыше трех месяцев. Внеочередным испытаниям подвергаются лица, допустившие нарушение правил техники безопасности. Работники группы V испытываются в комиссиях при участках энергоснабжения, а остальной персонал — в комиссиях под председательством начальника дистанции контактной сети.
3.5.2. Защитные средства.
Защитными средствами называются переносимые и перевозимые приспособления и устройства, служащие для защиты персонала от поражения электрическим током, от воздействия электрической дуги и продуктов её горения.
Защитные средства и приспособления можно разделить на электротехнические и не электротехнические.
Все электротехнические защитные средства делятся на основные и дополнительные. Изоляция основных защитных средств надежно и длительно выдерживает рабочее напряжение, поэтому защитными средствами можно касаться токоведущих частей, находящихся под напряжением. Изоляция дополнительных защитных средств не обеспечивает безопасности от поражения током. Такие средства являются дополнительными к основным средствам, а также служат для защиты от воздействия электрической дуги и продуктов её горения.
Следует отметить, что испытательное напряжение для основных защитных средств, в отличие от дополнительных, зависит от рабочего напряжения установки. Поэтому защитные средства подразделяются на основные и дополнительные: для установок напряжением до 1000 вольт и свыше 1000 вольт.
Для контактной сети и ЛЭП напряжением свыше 1000 вольт основными защитными электротехническими средствами являются измерительные штанги, указатели напряжения, изолирурующие съёмные вышки и монтажные площадки дрезин и вагонов, изолирующие лестницы и штанги для удаления гололёд, штанги для дефектировки изоляторов, а дополнительными – резиновые диэлектрические перчатки, боты, галоши, коврики.
Для электроустановок напряжением до 1000 вольт к основным защитным электротехническими средствам относятся резиновые диэлектрические перчатки, инструмент с изолированными ручками и указатели напряжения, а к дополнительными резиновые диэлектрические боты, галоши, коврики.
Учитывая то, что от качества основных и защитных средств зависит безопасность персонала, их изготавливают из материалов с высокими диэлектрическими характеристиками.
К таким материалам относятся фарфор, бакелит, пластические материалы и дерево, пропитанное кремнийорганической жидкостью или проваренное в высыхающих маслах. При этом материалы, поглощающие влагу, должны быть покрыты влагостойким электроизоляционным лаком и не должны иметь трещин.
На защитные средства ставится отчётливый штамп несмываемой краской или наклеивают на изолирующей части радом с упорным кольцом.
На резиновых изделиях штамп ставят у края изделия, так как частая смена штампов приводит к частичному повреждению защитного средства.
Особое внимание необходимо уделять хранению и перевозке защитных средств. Их необходимо оберегать от увлажнения, загрязнения и механических повреждений. Защитные средства из бакелита, полимеров и дерева должны храниться в защитных помещениях.
Для хранения защитных средств на каждой дистанции контактной сети выделяется определенное место.
Защитные средства из резины должны храниться в специальных шкафах отдельно от инструмента и не должны соприкасаться с маслом и бензином. Для хранения диэлектрических резиновых изделий, указателей напряжения и противогазов рекомендуется иметь закрывающиеся шкафчики.
Защитные средства, находящиеся в распоряжении бригад дистанции контактной сети, должны храниться в специальных переносных сумках или ящиках и оберегаться от повреждений.
Длинномерные защитные средства (штанги, лестницы и др.) не должны касаться стен и подвергаться изгибу. Указатели напряжения и штанги для проверки изоляторов следует хранить в футлярах.
Перед каждым употреблением защитного средства необходимо тщательно его протереть, проверить исправность и отсутствие внешних повреждений. Резиновые перчатки путем вращения и наполнения их воздухом проверяются на отсутствие проколов. Следует проверить также по штампу или клейму, для какого напряжения они годны и не истек ли срок периодического испытания.
Если срок испытания истек, то защитные и монтажные средства и приспособления считаются негодными.
3.5.3. Организационно технические мероприятия
Перед началом работ необходимо выполнить ряд технических мероприятий. К таким мероприятиям относятся всестороннее отключение и заземление линии, ограждение места работ и т.п. Каждая работа в зависимости от её характера и специфики требует выбора из общего комплекса именно тех технических мероприятий, выполнение которых обеспечит безопасность обслуживающего персонала при данном виде работ.
Организационно технические мероприятия, обеспечивающие безопасное выполнение работ на контактной сети, воздушных линиях, и связанном с ней оборудованием, зависят от категории работ:
1. со снятием напряжения и заземления,
2. под напряжением,
3. в близи частей, находящихся под напряжением,
4. вдали от частей, находящихся под напряжением,
Со снятием напряжения и заземлением считается такая работа, при которой в зоне её выполнения снято напряжение и заземлены те провода и устройства, на которых будет выполняться эта работа. Приближение к проводам, находящимся под рабочим или наведенным напряжением, а так же к нейтральным элементам на расстоянии менее 0,8 метра запрещено
Под напряжением, считается такая работа, при которой провода и оборудование в зоне работы находятся под напряжением или наведённым напряжением. Безопасность работающих обеспечивается применением средств защиты (изолирующие вышки, лестницы, рабочие площадки дрезин и автомотрис, удлинительные штанги и др.) и специальными мерами (завешивание стационарных и переносных шунтирующих штанг, шунтирующих перемычек и др.) Приближение к заземлённым и нейтральным частям на расстоянии 0,8 метра запрещено.
В близи частей, находящихся под напряжением, считается такая работа, при которой работающему на постоянно заземленной конструкции в зоне работы необходимо приближаться непосредственно или через неизолированные инструменты к опасным элементам на расстоянии 2 метров. Приближаться к опасным элементам на расстоянии менее 0,8 метра запрещено.
Вдали от частей, находящихся под напряжением, считается такая работа, при которой работающему в зоне работы нет надобности и запрещено приближаться к опасным элементам на расстоянии менее 2 метров.
При выполнении комбинированных работ требуется соблюдать организационные технические меры, соответствующие каждой из категорий, входящих в эту работу.
Работы, требующие выполнения оперативных переключений разъединителей, заземления токоведущих частей, а тек же работы в местах секционирования, должны производиться по приказу энергодиспетчера. Остальные работы могут выполняться без приказа энергодиспетчера, но с уведомлением его о месте, содержании, категории, времени начала и окончания работы и получением его согласия на её производство.
При работах со снятием напряжения и заземлением, а так же в близи частей, находящихся под напряжением, запрещено:
1. работать в согнутом положении, если расстояние от работающего при его выпрямлении до опасных элементов окажется менее 0,8 м
2. работать при наличии опасных элементов двух сторон на расстоянии менее 2 метров от работающего.
3. работать над опасными элементами, не имеющими ограждений.
4. выполнять работы на расстоянии ближе 20 метров от места секционирования и шлейфов секционных разъединителей, которыми осуществляется отключения контактной сети при подготовке места работы. Указанное расстояние отсчитывается по оси пути
5. пользоваться металлическими лестницами, кроме специальных, конструкция которых исключает возможность их падения на провода оставшиеся под напряжением.
Запрещается проводить работы на контактной сети под напряжением в следующих случаях:
1. во время грозы, дождя, тумана и мокрого снегопада.
2. под пешеходными мостами, путепроводами, бункерами, в тоннелях и на мостах с ездой по низу.
3. на несущем тросе ближе 1 метра от неизолированной консоли, ригелей и сигнальных мостиков, когда не может быть использована полная длина изолирующей части средства защиты.
4. при опущенном ограждении изолированных площадок автомотрис и дрезин.
5. в местах повышенной опасности, за исключением врезных и секционных изоляторов.
Организационно технические мероприятия, обеспечивающие безопасное выполнение работы является:
1. выдача наряда или распоряжения.
2. выдача разрешения на подготовку места работы, текущий инструктаж, допуск к работе
3. надзор во время работы.
4. оформление перерывов в работе, переходов на другое рабочее место, продление наряда и окончание работы.
Поэтому от руководителей работы и каждого электромонтёра бригады требуется не только строгое соблюдение соответствующих технических мероприятий для той или иной работы, но и твёрдое знание, и умение правильного их практического применения.
Стремление производить ремонтно-ревизионные работы без снятия напряжения с контактной сети, особенно на грузонапряжённых участках (потому что каждое отключение сопряжено со значительным изменением графика движения поездов), привело к внедрению в последние годы ряда новых конструктивных решений. С этой целью секционные разъединители, роговые разрядники, отсасывающие трансформаторы подключены к контактной подвеске через перемычки с изоляторами.
С учётом новых технологических приёмов ведутся работы на изолированных гибких поперечинах, по смене тросов средних анкеровок и эластичных струн, фиксаторов, а так же устройств вставок в провода контактной подвески.
Действующими правилами техники безопасности четко регламентированы организация и необходимые меры предосторожности при выполнении работ. Секционные разъединители роговые разрядники и гибкие поперечины, на которых разрешается производство ремонтно-ревизионных работ без снятия напряжения, должны быть предварительно приняты комиссией энегргоучастка с проверкой правильности выполнения схемных и конструктивных требований.
Каждый раз перед началом работ руководитель должен лично осмотреть и убедиться в исправности и соответствии техническим требованиям устройств, на которых предстоит производить работу. Повышенная опасность выполнения работ обязывает всех работников бригады строжайше соблюдать меры безопасности. Работы на изолированных гибких поперечинах и секционных разъединителях разрешается производить только по приказу энергодиспетчера.
Многолетний опыт при выполнении таких работ, как монтаж вставок в провода контактной подвески, смена тросов средней анкеровки и эластичной струны, а также смена фиксаторов и ревизия роговых разрядников, позволил разрешить ремонтному персоналу выполнять эти работы лишь с уведомлением энергодиспетчера о характере и месте их производства. Кроме организационно-технических мероприятий, существуют специальные меры безопасности, выполнять которые необходимо в определенной последовательности.
4. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ..
4.1. Калькуляция стоимости ремонтных работ.
Норма времени на одно сопряжение 6,06 чел-ч
Зарплата 1714,65 тенге
Отчисления 32,5% 557,26 тенге
Доп. зарплата 12% 205,78 тенге
НР 66% 1131,67 тенге
Итого 3609,36 тенге
Рентабельность 10% 360,94 тенге
Всего 3970,3 тенге
Дорожный фонд 0,2% 7,94 тенге
НДС 20% 794,06 тенге
Итого к оплате 4772,3 тенге
4.2. Планирование капитального и текущего ремонта устройств электроснабжения района контактной сети.
На участках электроснабжения устройства контактной сети технически обслуживают следующим образом:
производят планово – предупредительные ремонты и осмотры, сроки и объём которых регламентированы правилами содержания контактной сети.
выполняют срочные ремонты, при которых неисправленный элемент ремонтируют сразу же после повреждения.
В планово — предупредительные ремонты входят: текущее содержание и ремонт устройств контактной сети.
Текущее содержание заключается в повседневном наблюдении за состоянием устройств путём проведения периодических осмотров и замеров. Во время осмотров тщательно проверяют устройства контактной сети, ЛЭП и низковольтных, воздушных линий, подвешенных на опорах контактной сети. Выявленные неисправности и дефекты, которые могут привести к нарушению нормальной работы этих устройств, устраняются непосредственно после осмотра.
В объем текущего ремонта входит ревизия отдельных частей, деталей и конструкций и устранение отклонений от установленных норм содержания или от нормального состояния. Текущий ремонт предусматривает тщательный осмотр оборудования с проверкой креплений, регулированием, чисткой и смазкой, а также с заменой отдельных изношенных деталей и узлов.
Таким образом, основная цель текущего ремонта, так и текущего содержания, ― предотвратить развитие появившихся неисправностей в самом начале их возникновения и не допустить повреждения. Состав и периодичность работ по текущему содержанию и текущему ремонту устройств контактной сети, ЛЭП и ВЛ определены соответствующими таблицами действующих правил содержания контактной сети электрифицированных железных дорог. В зависимости от местных условий, типов примененных деталей и конструкций и их состояния указанные в таблицах сроки проведения отдельных видов работ могут быть изменены с разрешения руководства дороги.
Капитальный ремонт устройств контактной сети предусматривает полное восстановление технической характеристики устройств с учетом необходимой модернизации для повышения надежности работы, ликвидации мест с повышенной опасностью, обеспечения высоких скоростей движения и внедрения прогрессивных узлов и конструкций. Объем и сроки капитального ремонта определяются степенью износа элементов контактной сети, ЛЭП и ВЛ и зависят от особенностей электрифицированного участка (продолжительности эксплуатации, примененных опорных и поддерживающих конструкций, материалов, проводов, размеров и скоростей движения, профиля пути, климатических условий и ряда других факторов).
Планирование работ.
Основным документом, регламентирующим, работу бригад контактной сети и дистанции в целом, является годовой план с разбивкой по месяцам. При разработке годового плана начальник дистанции и руководство участка энергоснабжения учитывают все работы, предусмотренные правилами содержания, а также утвержденный план ликвидации опасных мест и план усиления, модернизации и капитального ремонта различных узлов. Затраты труда на выполнение предусмотренных в годовом плане работ определяют по типовым нормам с учетом местных условий, а также работ, не включенных в нормы (ограждение места работ, пропуск поездов, ожидание снятия напряжения и так далее).
На основании годового плана составляют годовой график планово-предупредительного ремонта для дистанции контактной сети с разбивкой по месяцам и бригадам .
Годовые и месячные графики выполнения работ по дистанциям контактной сети должны быть составлены в соответствии с планами материально-технического снабжения, а также ремонта автотранспорта и работы механической мастерской участка энергоснабжения. На работы, требующие «окна» в графике движения поездов, должны быть своевременно оформлены заявки.
Каждый участок энергоснабжения в установленные сроки и по установленной форме представляет заявку в отдел материально технического обеспечения отделения дороги на материалы, потребные для текущего содержания и текущего ремонта контактной сети в течении года. Такие заявки составляют на основании утвержденных МПС среднесетевых норм расхода материалов, запасных частей и изделий на текущее содержание и текущий ремонт тяговых подстанций и контактной сети электрифицированных железных дорог.
При планировании работы на станции со сложной схемой секционирования, на путевых развязках, при выполнении работ по реконструкции контактной сети сразу несколькими бригадами и в других подобных случаях необходимо заранее разрабатывать программу этих работ, определять руководителей работ и порядок их взаимодействия и согласовывать эту программу с руководителями всех заинтересованных организаций: начальником станции, дистанции пути и так далее. продолжение
--PAGE_BREAK--
еще рефераты
Еще работы по производству
Реферат по производству
Производственные технологии технология и оборудование швейного производства
3 Сентября 2013
Реферат по производству
Технология изготовления подвесного шкафа
3 Сентября 2013
Реферат по производству
Классификатор ТЭСИ
3 Сентября 2013
Реферат по производству
Эксплуатация и обслуживание башенного крана
3 Сентября 2013