Реферат: Техническая эксплуатация автомобилей. Расчет вероятности безотказной работы деталей ЦПГ
--PAGE_BREAK--е) По результатам расчетов строим на рисунке 1 гистограмму: эмпирическую кривую, распределение плотностей вероятностей f
э
(li), теоретическую кривую распределения f
т
(
l
i
)и выравнивающую кривую.
Рис.1. Гистограмма середины интервалов, кривая распределения плотностей вероятностей f
э
(li), теоретическую кривую распределения f
т
(
l
i
)и выравнивающая(огибающая) кривая.
п.3.1.5. Проверка согласия между эмпирическим и теоретическим (нормальным) законом распределения по критерию c2Пирсона :
а.) Определим меру расхождения c2
между эмпирическим и теоретическим распределениями:
r
c2= S (ni — ni`)2 / ni` , где
i=1
ni и ni`— соответствие эмпирической и теоретической частоты попадания случайной величины в i-ый интервал.
Для удобства вычислений критерий c2определим по формуле:
r _ _ _
c2= N * Dl*S [ fэ(li) — fт(li) ]2 / fт(li) ,
i=1
c
2=5,12
б.) Вычислим число степеней свободы m( при этом интервалы, в которых частоты ni
меньше 5-ти объединим с соседними интервалами):
m = r1 — k — 1, где
r1-- число интервалов полученное при объединении;
k
–количество параметров закона распределения.
Нормальный закон является двухпараметрическим и определяется математическим ожиданием и средним квадратичным отклонением, т.е. k=2.
m= 4-2-1 = 1
в.)По значениям c2и mопределим вероятность согласия P(
c2
)теоретического и эмпирического измерения P(
c2
) =P(5,12) = 0,0821;Р(
c2
) > 0,05, значит эмпирическое распределение согласуется с нормальным законом распределения.
п.3.1.6. Определение оценок показателей надёжности детали:
а) рассчитаем значение среднего ресурса Rпри нормальном законе распределения, который численно равен математическому ожиданию а, поэтому R=а= 188,73(тыс. км)
б) рассчитаем вероятность безотказной работы детали по интервалам наработки по формуле:
_ _ r
P(li) = (N — S ni / N) ,
i=1
P(l1)= (66-3)/66 = 0,95;……………………………………………… P(l7)=(66-66)/66 = 0
в) построим кривую вероятности безотказной работы детали P(li)в зависимости от ее наработки lна рисунке 2.
<img width=«580» height=«360» src=«ref-1_694631218-2683.coolpic» v:shapes="_x0000_s1036">
Рис.2 График P(li)кривая вероятности безотказной работы детали в зависимости от наработки l.
п. 3.2. Расчёт параметров распределения ресурсов детали по корреляционным уравнениям долговечности.
Для сбора данных по эксплуатационной надежности агрегатов автомобиля требуется 5-6 лет, поэтому оценка долговечности новых моделей двигателей производится на основе аналогии, ускоренных испытаний и прогнозных моделей .
Одним из направлений прогнозирования является разработка полуэмпирических моделей, представляющих собой корреляционную зависимость линии регрессии между величинами, характеризующими уровень нагруженности, и показателем ресурса рассматриваемой детали.
Для деталей двигателя данный подход реализован в виде корреляционных уравнений долговечности:
К = А+В(
R
— С*
n)
-1
, где
К— критерий нагруженности;
А, В, С— коэффициенты;
R— средний ресурс детали;
n= Т-Т0=1980-1970=10 — прогнозируемый период (Т — год начала выпуска двигателя, Т0 — 1970 год точка отсчета прогнозируемого периода).
Критерий нагруженности рассчитывается по формуле:
Кк =
k
м
к
*
k
т*
S
к
(
pR + 0.1D2*pi*b-1*r-1),
средний ресурс рассчитывается уравнением:Кк = — 25,2 + 81840 / (
R
к
— 2,75
n)
,где
k
м
к— удельный критерий физико-механических свойств кольца;
k
т — удельный критерий тепло напряженности;
pR— удельное давление на стенку цилиндра от сил упругости кольца МПа;
D — диаметр цилиндра, дм;
pi — среднее значение индикаторного давления, МПа;
b — высота верхнего компрессионного кольца, дм;
r
=
0,5(
D
—
t
)— радиус осевой линии кольца, дм;
t — радиальная толщина кольца, дм;
S
к— путь трения кольца, м/км;
l — отношение радиуса кривошипа к длине шатуна;
S — ход поршня, м;
r -- плотность материала кольца, Н/м3 .
п.3.2.1. Расчет критерия нагруженности детали двигателя включает следующие этапы:
а) Находятся значения сопротивлений дороги Рy
ij,воздухаPwij, разгона P
g
ijавтомобиля при заданных вариантах дорожно-транспортных условиях эксплуатации:
Рyij= (Ga + gqн)yi (H), где {1}
Ga — сила тяжести снаряженного автомобиля, Н;
q
н — номинальная грузоподъемность, Н;
g — коэффициент использования грузоподъемности, g
=1;
y
i— коэффициент сопротивления движению.
Ga=15125*9.8 = 148225(Н),
q
н = 8100*9.8 =79380 (Н),
(79380+148225)*0.04=9104,23175,21587,62964,54552,1
Pwij
= (
kF*V2aij)/13(H),где {2}
k-— фактор обтекаемости автомобиля, Н*с2/м2;
F – лобовая площадь автомобиля, м2;
Vaij-— скорость движения автомобиля в груженом и порожнем состоянии по различным типам дорог, км/ч .
P
g
ij
=
ki [( Me
×
io
×
i
w
j
×
h
)/rk]
(H),где {3}
ki -коэффициент, учитывающий инерционные нагрузки(междугородние перевозки — ki=0, город и подъездные пути ki= 0,2, карьеры ki= 0,3);
Me— максимальный крутящий момент Me= 700, Н*м;
io×— передаточное число главной передачи io=7,22;
i
w
j— передаточное число коробки передач в j-м весовом состоянии.
ТАБЛИЦА 5.
Значения рассчитанных сил сопротивлений дороги, воздуха и разгона .
Транспортные условия
Город
Пригород
Подъездные пути
Рассчитываемые параметры
Рyj
PW1j
PY1j
Py2j
Pw2j
Py3j
PW3j
PY3j
Груженый автомобиль
4552,1
194,423
5778,958
4552,1
381,069
9104,2
7,777
5778,958
Порожний автомобиль
1587,6
279,969
4474,033
1587,6
497,723
3175,2
31,108
4474,033
продолжение
--PAGE_BREAK--
б) Рассчитываются средние значения эффективного давления Peijдля заданных условий эксплуатации исходя из уравнения мощностного баланса, с тем, чтобы учесть влияние дорожно-транспортных условий и конструктивных особенностей трансмиссии автомобиля на нагруженность деталей двигателя:
Peij =
åå
a
i
b
j
[(1.25rk
×
10-2)/(Vh
×
io
×
ikij
×
h
т
)]
×
[(1–ki)(P
y
ij
+Pwij)+P
g
ij
], где
rk— динамический радиус колеса, м; на дорогах с твёрдым покрытием rk»rст;
Vh— рабочий объем цилиндров двигателя, л;
io— передаточное число главной передачи;
ikij— средневзвешенное передаточное число коробки передач;
h
т
– к.п.д. трансмиссии автомобиля;
a
i
,
b
j– коэффициенты, учитывающие распределение пробега автомобиля по типам дорог
å
a
i= 1 и использование пробегаå
b
j
= 1;
P
y
ij
,
Pwij
P
g
ij
— соответственно сопротивления дороги, воздуха и разгона в i-м весовом состоянии на j-м дорожном покрытии, Н .
ikij
= 0,6
×
Vmax
(
å
b
j
å
a
i
×
Vij)-1,где
Vmax— максимальная скорость автомобиля, км/ч;
Vij— средняя скорость автомобиля в i-м весовом состоянии при j-х дорожных условиях,
Vij=b(a1×Vа1г+a2×Vа2г+a3×Vа3г)+(1-b)(a1×Vа1п+a2×Vа2п+a3×Vа3п),где
b
-коэффициент использования пробега .
Vij=.68*(0.5*25+0.46*35+0.4*5)+(1-0.68)*(0.5*30+0.46*4+0.03*10)=30,368,(км/ч),
ikij=0.6*90/30.368 =1,778
0.5*0.68*((1.25*0.488*0.01)/(9*7.22*1.778*0.9))*((1-0.02)*(3175.2+31.108)+04474.033)=0,1519127
Значение средневзвешенного эффективного давления Ре определяется по формуле :
Ре =
b
(
a
1
×
Ре1г+
a
2
×
Ре2г+
a
3
×
Ре3г)+(1-
b
)(
a
1
×
Ре1п+
a
2
×
Ре2п+
a
3
×
Ре3п), где
b
— коэффициент использования пробега;
a
i— коэффициент, учитывающий процент движения автомобиля по типам дорог;
Рег
i, Реп
i— среднее эффективное давление при движении автомобиля в груженом и
порожнем состоянии по различным типам дорог .
0.68*(0.5*0.2080473+0.46*0.09642883+0.04*0.293379)=0.1088789
(1-0.68)*(0.5*0.1257443+0.46*0.04076188+0.04*0.15191270)=0.02806372; Pe=0,1369426, МПа
ТАБЛИЦА 6.
продолжение
--PAGE_BREAK-- Таблица рассчитанных значений давления.
Транспортные условия
Город
Пригород
Подъездные пути
Среднее значение параметров
Рассчитываемые параметры
Pe1j
Pe2j
Pe3j
Pe
Pм
Pi
Гружёный автомобиль
0,2080473
0,09642883
0,293379
0,1088789
0,2067211
0,3156
Порожний автомобиль
0,1257443
0,04076188
0,1519127
0,02806372
0,2067211
0,2347848
S0,1369426 0,2067211 0,3436637
Для определения Рм используется зависимость:
P
м
= А+В*с
m, где
А, В -- коэффициенты, устанавливаемые экспериментально;
с
m
= (2
S
×
io
×
,6
Vmax)/(60
×
0.377
×
rk)
cm --средняя скорость поршня, м/с;
cm = (2*0.12*7.22*0.6*90)/(60*0.377*0.488) =8,476757, м/c
Pм= .105+0.012*8.476757=0,2067211 (МПа).
Определим среднее индикаторное давление .
Р
i
= Pe + P
м
, (МПа)
Рi= 0,1369426+0.2067211= 0,3436637МПа
п.3.2.2. Рассчитаем значение удельного давления, возникающего от сил упругости компрессионного кольца:
PR = (0.424*E*A)/[(3-
x
)*D*(D*t-1-1)3]
, (МПа), где
Е— модуль упругости, МПА;
x— постоянная, зависящая от эпюры давления (x=0,196);
А— зазор в замке кольца в свободном состоянии.
PR=(0.424*1.2*10000*0.170)/((3-0.196)*1.2*(1.2*(1/0.5)-1)*23*23)=0,2112775 Мпа,
п.3.2.3. Определяется критерий физико-механических свойств материалов рассматриваемого сопряжения цилиндропоршневой группы :
а) гильза — компрессионное кольцо :
Кмк =(
e
0,2
t
*
НВк
m
*
НВг
n
)/(НВк+НВг), где
e
0,2
t— коэффициент микрорезания;
НВк, НВг – соответственно, твердость по Бринеллю кольца и гильзы, ед.;
m, n — показатели степени, при расчете ресурса кольца принимаются n=2 и m=1,5.
Кмк=(1,59*7001,5*2302)/(700+230) = 1675008
Удельное значение критерия найдем из соотношения :
k
м
= 1/
lg
Км
k
м= 1/log1675008= 0,16066794
п.3.2.4. Оценивается критерий теплонапряженности детали:
Кт =
D0.38* cm0..5 [ (632pi)/(HH*
h
i
)]0.88, где
HH— низшая теплотворная способность топлива, для дизельного топлива HH=42496кДж/кг Кт = 0,120.38*8,4767570.5*((632*0,3156)/(42496*0,45))0.88=0,023458596
Определим удельное значение критерия теплонапряженности:
k
т
= Кт / Кт
max, где
Кт
max— предельное значение критерия теплонапряженности для рассматриваемой конструкции двигателя:
с
m
= (
2
S*ne)/60
сm= (2*0.12*2600)/60 =10.4;
ре =
[(0.314*
t
*Me)/Vh ] *10-2,
pe= ((0.314*4*700)/9)*0.01= 0,9768888, МПа
Кт
max= 0.120,38*10.40,5*((632*0.9768888)/(42496*0.45))0.88= 0,0702317
k
т= .023458596/ .702317=0,3340172
п.3.2.5. Рассчитаем путь трения компрессионного кольца за один километр пути:
S
т
= (100*
S
*
io*ikij)/(
p
*rk),
S
т= (100*0.12*7.22*1.778 )/(3.14*0.488) =100,5312 ,м/с
На основании рассчитанных параметров определим критерий нагруженности :
Кк =
k
м
к
*
k
т*
S
к
(
pR+0.1D2*pi*b-1*r-1)
Кк=.16067*0.3340*1005.312*(0.2112775+(0.1*1.2*1.2*0.34367*(1/0.03)*(1/(0.5*(1.2-0.05)))))=166,1719
Из корреляционного уравнения долговечности:
Кк = -25,2+81840/(
R
к
-2,75
n) определим средний ресурс детали:
R
к
= 81840 / (Кк + 25,2) + 2.75n
R
к=(81840/(166.1719+25.2) +13*2.75)=463,399,(тыс.км) .
п.3.2.6. Определим среднеквадратичное отклонение распределения ресурсов детали:
Вычислим коэффициент вариации по корреляционной зависимости
V= 1
6,507
R
-0,807,
V= 16,507*463.399-0,807= 0,1165
среднеквадратичное отклонение вычисляется из соотношения :
s
R
=
V
×
R
s
R
= 0.1165*463.399=53,98598, (тыс.км)
Для построения кривой распределения плотности вероятности нормального закона рассчитаем:
____
f(l) = 1/(
s
R
×
Ö
2
p
)*exp.(-(li — Rk )2 /2
s
R
2
)
ТАБЛИЦА 7.
Таблица рассчитанных значений для кривой распределения плотности вероятности
l(т.км)
84
120
156
192
228
264
300
336
372
408
444
480
516
552
588
624
f (li)
0,00
0,00
0,00
0,00
0.00
0.00
0.00008
0.00046
0.00176
0.00436
0.00693
0.00705
0.0046
0.00192
0.0016
0.00009
По результатам расчетов построим кривую распределения ресурсов детали по КУД на рис.4..
п.3.3. Расчет параметров распределения ресурсов детали автомобильного двигателя по комбинированному прогнозу.
Комбинированный прогноз рассматривается как задача принятия решения в условиях неопределенности с вероятной оценкой непротиворечивости результатов.
п.3.3.1. Комбинированный прогноз составляется с учетом параметров плотности распределения ресурсов, полученных в результате их расчета по КУД и обработки статистических данных распределения ресурсов детали автомобильных двигателей в эксплуатации. Для нормальных законов распределений с параметрами а и s(обработка статистических данных) и R и s
R(определение по КУД) параметры распределения ресурсов по комбинированному прогнозу определяются следующими зависимостями.
f
S
(t) = (2
p
D
S
)-0.5 exp(-((t-t
S
)2 / (2D
S
)),
где
Математическое ожидание определяется по формуле:
t
å
=
x
1
*R+
x
2
*a,
t
å
= 0.5772487*463.399+.4227513*188.73=347,2823, (тыс. км)
Среднеквадратичное отклонение вычисляется по формуле:
D1 =
s
2
; D2 =
s
R
2
D
S
=
x
1
2
D
1
+
x
1
2
D2 ;
________________
s
å
=
Ö
x
1
2
*
s
R
2
+
x
2
2
*
s
2, где
x
1,
x
2— весовые коэффициенты, определяемые по формуле:
x
1
=
s
2
/(
s
R
2
+
s
2
);
x
2
=
s
R
2
/ (
s
R
2
+
s
2
);
x
2= 53.985982 / (46.22+53.985982) =0,5772487;
x
1= 46.22 / (46.22 +53.985982)=0,4227513.
D1= 46.22 =2134,44 ; D2 = 53.985982 =2914,486
D
S= 0.57724872 *2914.486 +0.42275132*2134.44=1352,618
______________________________
s
å
= Ö.57724872 *53.985982+ 0.4227512* 46.22 = 36.772
Рассчитываем значения для теоретической кривой распределения плотности вероятности нормального закона с параметрами полученными по комбинированному прогнозу и по полученным данным построим кривую на рис 4…
ТАБЛИЦА 8.
Таблица рассчитанных значений для теоретической кривой распределения плотности вероятности.
t(т.км))
84
120
156
192
228
264
300
336
372
408
444
480
516
552
f(t)
0.00
0.00
0.00
0.00001
0.00056
0.00083
0.00475
0.01084
0.00865
0.00276
0.00034
0.00017
0.00
0.00
<img width=«645» height=«443» src=«ref-1_694633901-4814.coolpic» v:shapes="_x0000_i1025">Рис. 4. Графики распределения плотности вероятности .
продолжение
--PAGE_BREAK--п.
4.
Определение доверительных границ изменения структурного параметра технического состояния цилиндропоршневой группы и наработки до первого ресурсного диагностирования.
Детали ЦПГ функционально сопряжены между собой, поэтому в качестве структурного параметра выбираются интегральные показатели. Рассматриваются три основных параметра: зазор в замке верхнего компрессионного кольца, зазор в сопряжениях кольцо-канавка поршня и зазор между гильзой и юбкой поршня.
Однако лимитирует надежность ЦПГ, как правило, износ верхнего компрессионного кольца по радиальной толщине. Глубина диагностирования определяется уровнем, при котором оценивается значение параметра технического состояния предопределяющего ремонт узла. Для деталей ЦПГ, с учетом изложенного, в качестве структурного параметра может быть выбрана площадь зазора в замке верхнего компрессионного кольца (F2-i).
В качестве модели, адекватно отражающей изменение структурного параметра одноименных деталей, используется степенная функция:
F2-i = F2-0+
g
i
t
a
, где
F2-0— среднее значение начальной площади в замке компрессионного кольца, мкм2;
g
i— средняя скорость изменения F2-iмкм2/ тыс.км;
t
— наработка, тыс.км;
a— показатель степени функции изменения параметра .
Для определения доверительных границ используется зависимость среднего квадратического отклонения структурного параметра s
F2-iот наработки:
s
F2-i
2
=
s
F2-i
2
+
s
g
i
2
t2
a, где
s
F2-i, s
g
i— среднее квадратическое отклонение F2-0и g
i.
Расчет проводится по следующим этапам .
1. Определяется значение:
g
i
= (
F2-
п
—
F2-0
)/
R
a
, где
F2-
п— предельное значение структурного параметра, мкм2;
g
i
=((42.6-9.5)*10000)/ 463.3991.4= 61.304305
2. На основании метода линеаризации после преобразования уравнений оценивается s
g
i:
s
g
i
=
[
a
2
((
g
i
(2+2
a
)/
a
/(F2-
п
-
F2-0)2/
a
))
s
R
2
-(
g
i
2
/(F2-
п
-
F2-0)2)
s
F2-0
2
]1/2.
s
g
i
= (1,42* ((61,3043,43 /3310001,43) *53,985982 — (61,3042 /3310002)*51752)0,5 =
=(1.96*((1352342.7/78226492)*2914.486-(3758.1804/109561000000)*26780625))0.5= 9.846
3. Находятся доверительные границы изменения параметра, используя в качестве F2-0,
s
F2-0, g
i, s
g
iих оценки:
F2-iBH = (F2-0
±
t
b
s
F2-0
)+(
g
i
±
f
t
b
s
g
i
)
t
a, где {26}
F2-iB, F2-iH— текущие значения верхнего и нижнего доверительных пределов структурного параметра, мкм2;
t
b
— статистика Стьюдента для b=0,95;
R2(t1,t2)=0,8 — нормированная корреляционная функция, деталей ЦПГ;
ТАБЛИЦА 9.
Таблица рассчитанных значений границ изменения параметров.
l (i)
84
120
156
192
228
264
300
336
372
408
444
480
516
552
588
624
FB, 104
13.97
11.4
18.74
21.52
24.51
27.7
31.07
34.61
38.3
42.13
46.11
50.21
54.44
58.79
63.26
67.83
FH ,104
11.09
12.77
14.67
16.76
19.01
21.41
23.94
26.6
29.37
32.25
35.24
38.33
41.51
44.78
48.13
51.57
___________
f
=
Ö
1-
R2(t1,t2)— коэффициент перемешивания реализаций;
На основании расчетов, для 5-6 значений структурного параметра в диапазоне от
±
t
b
F2-0доF2-пизображаются на рис. 5, кривые нижней и верхней границ в таблице 9..
4.Определяются минимальноеRви максимальноеRн значения ресурса деталей. Для этого в уравнение{26} подставляютсяF2-iB= F2-п,тогда:
Rвн= {[ F2-п -(F2-о±tbsF2-o)] / (gi ±f tbsgi)}1/a, {27}
Rв=((42.6*104-(9.5*104+1.96*5175))/ (61.3+0.45*1.96*9.846))1/1.4= 412.31 , мкм2
<img width=«585» height=«305» src=«ref-1_694638715-3524.coolpic» v:shapes="_x0000_s1077">
Rн=((42.6*104-(9.5*104-1.96*5175))/ (61.3+0.45*1.96*9.846))1/1.4= 430.76, мкм2
Рис.5. Графики верхней и нижней границ изменения параметра.
5.Оценивается наработка до первого ресурсного диагностирования:
tg1= Rв— Lтo,где {28}
Lтo-периодичностьTO-2,устанавливается с учетом марки и условий эксплуатации автомобиля,
tg1= 430 -12 = 418, т. км
5.
Прогнозирование остаточного ресурса детали ЦПГ автомобильного двигателя на основе результатов диагностирования.
Прогнозная оценка остаточного ресурса осуществляется на основе математической модели изменения параметра в функции наработки. Значение структурного параметра приtg
iопределяется на основе результатов диагностирования ЦПГ.
п.5.1. Определение структурного параметра на основе результатов диагностирования.
В качестве средства ресурсного диагностирования ЦПГ может быть использован пневмотестер модели К-272. Принципиальная схема измерения площади в замке верхнего компрессионного кольца по величине падения сжатого воздуха, подаваемого в цилиндр, представлена на рис.6.
Значение структурного параметра рассчитываетсянaосновании следующей зависимости:
F2-1 = K(2
D
p / ([1-(p2 / pi2]pi))1/2, где {29}
К=(m1/m2)*F1/3,13 ,
К-коэффициент, учитывающий соотношение коэффициентов сопротивления истечения через входное соплоm
1и зазор кольца m
2,а также площадь входного сопла(К=0,542•106 мкм2);
<img width=«88» height=«88» src=«ref-1_694642239-395.coolpic» v:shapes="_x0000_s1042"><img width=«137» height=«89» src=«ref-1_694642634-257.coolpic» v:shapes="_x0000_s1040"> <img width=«26» height=«26» src=«ref-1_694642891-290.coolpic» v:shapes="_x0000_s1050"><img width=«22» height=«22» src=«ref-1_694643181-517.coolpic» v:shapes="_x0000_s1049">
<img width=«24» height=«56» src=«ref-1_694643698-644.coolpic» v:shapes="_x0000_s1044"><img width=«89» height=«11» src=«ref-1_694644342-228.coolpic» v:shapes="_x0000_s1074"><img width=«2» height=«21» src=«ref-1_694644570-153.coolpic» v:shapes="_x0000_s1051"> 6
<img width=«51» height=«22» src=«ref-1_694644723-224.coolpic» v:shapes="_x0000_s1045"><img width=«28» height=«28» src=«ref-1_694644947-454.coolpic» v:shapes="_x0000_s1043"><img width=«89» height=«2» src=«ref-1_694645401-159.coolpic» v:shapes="_x0000_s1075"><img width=«26» height=«9» src=«ref-1_694645560-281.coolpic» v:shapes="_x0000_s1067"> 5
<img width=«298» height=«115» src=«ref-1_694645841-2287.coolpic» v:shapes="_x0000_s1046 _x0000_s1047 _x0000_s1048 _x0000_s1052 _x0000_s1053 _x0000_s1054 _x0000_s1058 _x0000_s1068 _x0000_s1069 _x0000_s1070 _x0000_s1071 _x0000_s1072 _x0000_s1073"> <img width=«2» height=«21» src=«ref-1_694648128-151.coolpic» v:shapes="_x0000_s1055">
<img width=«131» height=«6» src=«ref-1_694648279-179.coolpic» v:shapes="_x0000_s1059"><img width=«14» height=«5» src=«ref-1_694648458-172.coolpic» v:shapes="_x0000_s1057"><img width=«14» height=«5» src=«ref-1_694648458-172.coolpic» v:shapes="_x0000_s1056"><img width=«2» height=«127» src=«ref-1_694648802-173.coolpic» v:shapes="_x0000_s1062"> 2 3
<img width=«17» height=«64» src=«ref-1_694648975-235.coolpic» v:shapes="_x0000_s1061"><img width=«16» height=«65» src=«ref-1_694649210-224.coolpic» v:shapes="_x0000_s1060"><img width=«32» height=«22» src=«ref-1_694649434-217.coolpic» v:shapes="_x0000_s1063"><img width=«81» height=«61» src=«ref-1_694649651-430.coolpic» v:shapes="_x0000_s1041"> 1
<img width=«31» height=«22» src=«ref-1_694650081-194.coolpic» v:shapes="_x0000_s1064"> 4
<img width=«50» height=«69» src=«ref-1_694650275-685.coolpic» v:shapes="_x0000_s1065 _x0000_s1066">
Рис.6 .Принципиальная схема диагностирования ЦПГ пневмотестером модели К-272 :
1– фильтр;2, 3- блок питания;4- входное сопло;5- измерительный блок; 6- манометр.
р2-атмосферное давление;
Dр=ро–pi,
D
p-величина падения давления сжатого воздуха, подаваемого в цилиндр,Па;
р
o
-рабочее давление(рo= 0,26•106Па);
pi-измерительное давление, полученное в результате диагностирования, Па.
В соответствии с зависимостью{29},рассчитывается значениеF2-1, соответствующее величинеpi,из условия задания, инесколько произвольно выбранных значений в диапазоне от начальной до предельной площади в замке. На основании полученных значений строится зависимостьF2-i= f(pi).
ТАБЛИЦА 10.
Таблица рассчитанных значений F2-1, при изменении давления.
pi
0.25*106
0.2*106
0.21*106
0.215*106
0.22*106
<img width=«540» height=«233» src=«ref-1_694650960-1576.coolpic» v:shapes="_x0000_s1078">
F2-1
27,7*104
48,6*104
42,6*104
39,7*104
37,69*104
Рис.7. Зависимость изменения зазора кольца от изменения давления.
продолжение
--PAGE_BREAK--
еще рефераты
Еще работы по производству