Реферат: Редуктор цилиндрический прямозубый

--PAGE_BREAK--
V. Ориентировочный расчет валов. Конструктивные размеры зубчатой пары.

Принимаем для быстроходного вала [tk] ¢– 25 МПа (сталь 45; шестерня изготовлена вместе с валом); для тихоходного вала назначим степень 40, для которого примем [tk] = 20 МПа.

Быстроходный вал.Из уравнения прочности (193) определяем диаметр выходного конца вала:

tk= Т/Wp = 16T1 / (p<img width=«27» height=«28» src=«ref-2_1316383638-201.coolpic» v:shapes="_x0000_i1065">) < [tk]¢.

получаем

dв1 > <img width=«63» height=«55» src=«ref-2_1316383839-488.coolpic» v:shapes="_x0000_i1066">= <img width=«117» height=«55» src=«ref-2_1316384327-784.coolpic» v:shapes="_x0000_i1067">= <metricconverter productid=«0,018 м» w:st=«on»>0,018 м

В соответствии с рядом Rа40 принимаем диаметр выходного конца вала dв1 = <metricconverter productid=«18 мм» w:st=«on»>18 мм.

Назначаем посадочные размеры под уплотнения и подшипники. Диаметр вала под уплотнение <img width=«20» height=«28» src=«ref-2_1316385111-187.coolpic» v:shapes="_x0000_i1068"> = <metricconverter productid=«22 мм» w:st=«on»>22 мм. Диаметр резьбы <img width=«24» height=«28» src=«ref-2_1316385298-196.coolpic» v:shapes="_x0000_i1069"> = <metricconverter productid=«24 мм» w:st=«on»>24 мм (М24 х х 1,5). Диаметр под дистанционную шайбу <img width=«27» height=«28» src=«ref-2_1316385494-207.coolpic» v:shapes="_x0000_i1070"> = <metricconverter productid=«26 мм» w:st=«on»>26 мм.

Диаметр вала под подшипники

<img width=«33» height=«35» src=«ref-2_1316385701-230.coolpic» v:shapes="_x0000_i1071">= <metricconverter productid=«30 мм» w:st=«on»>30 мм.

Диаметр опорного бурта <img width=«24» height=«28» src=«ref-2_1316385931-197.coolpic» v:shapes="_x0000_i1072"> = <metricconverter productid=«40 мм» w:st=«on»>40 мм. Диаметр вала под подшипник <img width=«32» height=«28» src=«ref-2_1316386128-216.coolpic» v:shapes="_x0000_i1073">= <metricconverter productid=«20 мм» w:st=«on»>20 мм.

Диаметр опорного бурта <img width=«28» height=«28» src=«ref-2_1316386344-204.coolpic» v:shapes="_x0000_i1074"> = <metricconverter productid=«24 мм» w:st=«on»>24 мм. Диаметр выходного конца вала принимаем из соотношения

l1»(1,5…2) dв1 = (1,5...2)18 = 27...36.

принимаем dв1 = <metricconverter productid=«34 мм» w:st=«on»>34 мм.

Тихоходный вал.  Крутящий момент в поперечных сочетаниях выходного конца вала Т2 = i Т1 = 4 ´8,6 = 34,4 Н´м. Из уравнения прочности на кручение (193) определяем диаметр выходного конца вала:

dв2> <img width=«72» height=«60» src=«ref-2_1316386548-536.coolpic» v:shapes="_x0000_i1075">= <img width=«120» height=«55» src=«ref-2_1316387084-794.coolpic» v:shapes="_x0000_i1076"> = <metricconverter productid=«0,024 м» w:st=«on»>0,024 м

В соответствии с рядом Ra40 принимаем диаметр выходного конца вала

dв2 = <metricconverter productid=«24 мм» w:st=«on»>24 мм;

диаметр вала под сальниковое уплотнение <img width=«21» height=«28» src=«ref-2_1316387878-190.coolpic» v:shapes="_x0000_i1077"> = <metricconverter productid=«28 мм» w:st=«on»>28 мм;

диаметр вала под подшипник <img width=«24» height=«28» src=«ref-2_1316388068-199.coolpic» v:shapes="_x0000_i1078">= <metricconverter productid=«30 мм» w:st=«on»>30 мм;

диаметр вала под ступицу зубчатого колеса <img width=«25» height=«28» src=«ref-2_1316388267-203.coolpic» v:shapes="_x0000_i1079"> = <metricconverter productid=«36 мм» w:st=«on»>36 мм;

диаметр опорного участка вала <img width=«27» height=«28» src=«ref-2_1316388470-210.coolpic» v:shapes="_x0000_i1080"> = <metricconverter productid=«40 мм» w:st=«on»>40 мм;

диметр ступицы dст»(1,5 … 1,7) <img width=«25» height=«28» src=«ref-2_1316388267-203.coolpic» v:shapes="_x0000_i1081"> = (1,5 … 1,7)40 = 60…68 мм;

принимаем dст = <metricconverter productid=«64 мм» w:st=«on»>64 мм;

длина ступицы колеса <img width=«37» height=«28» src=«ref-2_1316388883-215.coolpic» v:shapes="_x0000_i1082">(0,7 … 1,8) <img width=«25» height=«28» src=«ref-2_1316388267-203.coolpic» v:shapes="_x0000_i1083"> = (0,7…1,8)36 = 25,2…64,8, принимаем <img width=«21» height=«28» src=«ref-2_1316389301-148.coolpic» v:shapes="_x0000_i1084"> = <metricconverter productid=«45 мм» w:st=«on»>45 мм;

толщина диска зубчатого колеса

е »(0,1…0,17) Rе = (0,1…0,17) ´155 = 15,5…26,35 мм,

принимаем е = <metricconverter productid=«20 мм» w:st=«on»>20 мм;

толщина обода dо»(2,5…4) mte = (2,5...4)3 = 7,5…12 мм, принимаем dо= <metricconverter productid=«10 мм» w:st=«on»>10 мм, длина выходного конца тихоходного вала l2 = (1,5…2) dв2 = (1,5...2)24 = 36...48 мм, принимаем l2= <metricconverter productid=«40 мм» w:st=«on»>40 мм.
VI. Конструктивные размеры элементов корпуса и компоновка редуктора.

Корпус и крышку редуктора изготовим литьем из серого чугуна.

1. Толщина стенки корпуса редуктора d»0,03 Re + 3…5 мм = 0,03 ´155 + 3…5 мм = 4,65 + 3…5 мм, принимаем d= <metricconverter productid=«9 мм» w:st=«on»>9 мм.

2. Толщина стенки крышки редуктора d1= 0,025 Rе + 3…5 мм = 0,025 ´155 + 3…5 мм = 3,875 + 3…5 мм, принимаем d1= <metricconverter productid=«8 мм» w:st=«on»>8 мм.

3. Толщина верхнего пояса корпуса редуктора s »1,5d= 1,5 ´9 = <metricconverter productid=«13,5 мм» w:st=«on»>13,5 мм, принимаем s = <metricconverter productid=«14 мм» w:st=«on»>14 мм.

4. Толщина пояса крышки редуктора s1»1,5d1= 1,5 ´8 = <metricconverter productid=«12 мм» w:st=«on»>12 мм, принимаем s1 = <metricconverter productid=«12 мм» w:st=«on»>12 мм.

5. Толщина нижнего пояса корпуса редуктора t »(2…2,5)d= (2…2,5)9 = 18…22,5 мм, принимаем t = <metricconverter productid=«20 мм» w:st=«on»>20 мм.

6. Толщина ребер жесткости C1= 0,85d= 0,85 ´9 = 7,65, принимаем С¢== <metricconverter productid=«8 мм» w:st=«on»>8 мм.

7. Диаметр фундаментных болтов

dф»(1,5…2,5)d= (1,5…2,5)9 = 13,5…22,5 мм, принимаем dф= <metricconverter productid=«18 мм» w:st=«on»>18 мм.

8. Диаметр болтов, соединяющих корпус с крышкой редуктора около подшипников, и диаметр резьбы пробки dk»0,75 dф = 0,75 ´18 = <metricconverter productid=«13,5 мм» w:st=«on»>13,5 мм принимаем dk = <metricconverter productid=«14 мм» w:st=«on»>14 мм;

диаметр остальных болтов крепления крышки к корпусу редуктора применяем с резьбой М12;

диаметр резьбы пробки dпр> (1,6...2,2d) = (1,6…2,2)9 = 14,4…19,8 мм, применяем dпр = <metricconverter productid=«16 мм» w:st=«on»>16 мм.

9. Ширина пояса соединения корпуса и крышки редуктора около подшипников K < 3dk = 3 ´14 = <metricconverter productid=«42 мм» w:st=«on»>42 мм, применяем K = <metricconverter productid=«40 мм» w:st=«on»>40 мм, K¢< 2,5 dk = 2,5 ´14 = <metricconverter productid=«35 мм» w:st=«on»>35 мм, применяем K¢= 30 мм-1.

10. Ширина нижнего пояса корпуса редуктора K1 = (2,2…2,5)dф = (2,2...2,5)18 = 39,6...45 мм, принимаем K1 = <metricconverter productid=«44 мм» w:st=«on»>44 мм.

11. Диаметр болтов для крепления крышки подшипников к корпусу редуктора dп»(0,7…1,4) d= (0,7…1,4)9 = 6,3…12,6 мм, принимаем dп = <metricconverter productid=«8 мм» w:st=«on»>8 мм.

12. Диаметр болтов для крепления крышки смотрового отверстия dкс = 6…10 мм, принимаем dкс = <metricconverter productid=«8 мм» w:st=«on»>8 мм.

13. Расстояние между внутренней стенкой основания корпуса редуктора и окружностью вершин зубьев колеса y¢»(4…6) d= (4…6)9 = 36…54 мм, принимаем y¢= <metricconverter productid=«40 мм» w:st=«on»>40 мм.

14. Расстояние между внутренней стенкой крышки редуктора и окружностью вершины зубьев колеса y¢»1,5 d= 1,5 ´9 = 13,5, принимаем у = 15мм.

15. Тип и размеры подшипников качения. Назначаем на тихоходный и быстроходный валы конические роликоподшипники средней серии.

Быстроходный вал.По табл. П43 при d = <img width=«28» height=«28» src=«ref-2_1316389449-207.coolpic» v:shapes="_x0000_i1085"> = <metricconverter productid=«30 мм» w:st=«on»>30 мм, D = D¢= <metricconverter productid=«72 мм» w:st=«on»>72 мм,

Т¢max= <metricconverter productid=«21 мм» w:st=«on»>21 мм. Размер х¢¢= 2dn = 2 ´10 = <metricconverter productid=«20 мм» w:st=«on»>20 мм.

16. Определение конструктивных размеров вдоль оси вала.

Быстроходный вал.

а) Размер <img width=«16» height=«28» src=«ref-2_1316389656-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1086"> = 15…30 мм, принимаем <img width=«16» height=«28» src=«ref-2_1316389656-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1087"> = <metricconverter productid=«20 мм» w:st=«on»>20 мм;

б) Крепление внутреннего конца подшипника осуществлена с помощью круглой гайки, Высота Нг и наружный диаметр Dг которой при М28х1,5: Нг = <metricconverter productid=«10 мм» w:st=«on»>10 мм, Dг = <metricconverter productid=«42 мм» w:st=«on»>42 мм. Толщина стопорной шайбы sш»<metricconverter productid=«1,5 мм» w:st=«on»>1,5 мм. Ширина дистанционной шайбы между внутренним концом подшипника и стопорной шайбой sвт< 0,5Нг = 0,5 ´10 = <metricconverter productid=«5 мм» w:st=«on»>5 мм, принимаем sвт=    мм.

Следовательно, <img width=«20» height=«28» src=«ref-2_1316389862-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1088"> »Нг + sш  + sвт = 10 + 1,5  5 = <metricconverter productid=«16,5 мм» w:st=«on»>16,5 мм, принимаем <img width=«20» height=«28» src=«ref-2_1316389862-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1089"> = <metricconverter productid=«17 мм» w:st=«on»>17 мм.

в) толщину маслозащитной шайбы и ширину бурта <img width=«28» height=«28» src=«ref-2_1316389449-207.coolpic» v:shapes="_x0000_i1090">, можно получить из соотношения <img width=«24» height=«28» src=«ref-2_1316390297-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1091"> »8…12 мм, принимаем  <img width=«24» height=«28» src=«ref-2_1316390297-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1092"> = <metricconverter productid=«10 мм» w:st=«on»>10 мм;

г) длина ступицы шестерни <img width=«21» height=«28» src=«ref-2_1316390541-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1093"> »b + 1…5 мм = 44 + <metricconverter productid=«1,5 мм» w:st=«on»>1,5 мм, принимаем <img width=«21» height=«28» src=«ref-2_1316390541-113.coolpic» v:shapes="_x0000_i1094"> = <metricconverter productid=«46 мм» w:st=«on»>46 мм;

д) <img width=«24» height=«28» src=«ref-2_1316390767-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1095"> »5..10 мм, принимаем <img width=«24» height=«28» src=«ref-2_1316390767-122.coolpic» v:shapes="_x0000_i1096"> = <metricconverter productid=«7 мм» w:st=«on»>7 мм;

е) точка приложения активных сил находится на окружности среднего делительного диаметра шестерни;

ж) точки приложения реакции опор вала ориентировочно находятся на уровне торцов роликоподшипников и на середине ширины роликоподшипника.  Ширина мазеудерживающего кольца у1 = 8…20 мм. При у1 = <metricconverter productid=«14 мм» w:st=«on»>14 мм получаем а1> (2/3) b + y1 + <img width=«39» height=«24» src=«ref-2_1316391011-200.coolpic» v:shapes="_x0000_i1097"> = (2/3)44 + 14 + 21 = <metricconverter productid=«64,3 мм» w:st=«on»>64,3 мм;

принимаем а1 = <metricconverter productid=«65 мм» w:st=«on»>65 мм;

с1»(1,2…2,2) а1 = (1,2…2,2)65 = 78…143, принимаем с1 = <metricconverter productid=«110 мм» w:st=«on»>110 мм;

Lб< l1 + <img width=«16» height=«28» src=«ref-2_1316389656-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1098"> +<img width=«20» height=«28» src=«ref-2_1316389862-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1099"> + <img width=«39» height=«24» src=«ref-2_1316391011-200.coolpic» v:shapes="_x0000_i1100">+ с1 + а1 + Rm = 34 + 20 + 17 + 21 + 110 + 65 + 133 = <metricconverter productid=«400 мм» w:st=«on»>400 мм,  принимаем Lб= <metricconverter productid=«400 мм» w:st=«on»>400 мм.

Тихоходный вал.

а2»у1 + 0,6<img width=«28» height=«24» src=«ref-2_1316391628-187.coolpic» v:shapes="_x0000_i1101"> = 14 + 0,6 ´45 = <metricconverter productid=«41 мм» w:st=«on»>41 мм.

принимаем а2= <metricconverter productid=«42 мм» w:st=«on»>42 мм;

с2»dm1 + а2= 61,2 + 42 = <metricconverter productid=«103,2 мм» w:st=«on»>103,2 мм;

принимаем с2 = <metricconverter productid=«103 мм» w:st=«on»>103 мм;

Размер <img width=«16» height=«24» src=«ref-2_1316391815-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i1102"> »20…25 мм, принимаем <img width=«16» height=«24» src=«ref-2_1316391815-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i1103">= <metricconverter productid=«24 мм» w:st=«on»>24 мм.

Lт »l1+ <img width=«16» height=«24» src=«ref-2_1316391815-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i1104"> + <img width=«39» height=«24» src=«ref-2_1316392199-208.coolpic» v:shapes="_x0000_i1105"> + a2+ 0,5 dm1 = 40 + 24 + 21 + 42 + 0,5 – 61,2 = 119,6 принимаем Lт = <metricconverter productid=«120 мм» w:st=«on»>120 мм.

17. Определяем габаритные размеры редуктора

Lp»Lб + 0,5 dаe2 + y + d+ KI= 400 + 0,5 ×289,5 + 15 + 9 + 30 = 598,75мм принимаем длину редуктора Lp= <metricconverter productid=«560 мм» w:st=«on»>560 мм.

Вр»Lт + (с2 – 0,5dm1) + <img width=«39» height=«24» src=«ref-2_1316392199-208.coolpic» v:shapes="_x0000_i1106"> + <img width=«16» height=«24» src=«ref-2_1316391815-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i1107"> = 120 + (103 – 0,5  ×61,2) + 21 + 40 = <metricconverter productid=«253,4 мм» w:st=«on»>253,4 мм принимаем ширину редуктора Вр = <metricconverter productid=«255 мм» w:st=«on»>255 мм.

Нр»t + y¢+ dae2+ y + d1+ 10…15 мм = 20 + 40 + 289,5 + 15 + 8 + 10…15 мм = 372,5 + 10…15 мм;

принимаем высоту  редуктора Нр = <metricconverter productid=«385 мм» w:st=«on»>385 мм.

VII. Проверка прочности валов.

Прочность валов проверим по гипотезе наибольших касательных напряжений.

Быстроходный вал.

Изготовление шестерни предусмотрено вместе с валом. Для материала вал-шестерня предел выносливости при симметричном цикле <img width=«36» height=«24» src=«ref-2_1316392743-206.coolpic» v:shapes="_x0000_i1108">0,43<img width=«21» height=«24» src=«ref-2_1316392949-189.coolpic» v:shapes="_x0000_i1109"> = 0,43 ×730 = 314 МПа.

Принимая [n] = 2,3, Кs= 2, Ks= 1[s4]-1 = (s-1/([n]Кs)) kри= (314/2,3 ××2)1 = 68,3 МПа.

1. Вычерчиваем схему нагружения быстроходного вала и строим эпюры изгибающих и крутящих моментов.

2. Определяем реакции опор в вертикальной плоскости zOyот сил Fa1и Fr1(рис. 2).

<img width=«53» height=«25» src=«ref-2_1316393138-291.coolpic» v:shapes="_x0000_i1110">= 0;  Fa1×0,5 dm1 – Fr1a1 – YB×c1 = 0;

YB= <img width=«168» height=«49» src=«ref-2_1316393429-710.coolpic» v:shapes="_x0000_i1111"> = <img width=«193» height=«48» src=«ref-2_1316394139-917.coolpic» v:shapes="_x0000_i1112">= – 4,9 Н;

<img width=«52» height=«25» src=«ref-2_1316395056-287.coolpic» v:shapes="_x0000_i1113">= 0;  YA×c1 – Fj1 ×0,5 dm1 – Fr (j1 + c1)= 0;

YА= <img width=«215» height=«49» src=«ref-2_1316395343-885.coolpic» v:shapes="_x0000_i1114"> = <img width=«255» height=«48» src=«ref-2_1316396228-1136.coolpic» v:shapes="_x0000_i1115">= 150,9 Н­;
Проверка: –YB+ YA–Fr1= –49 + 150,9 – 99,2 = 0.

б) Определяем реакции опор в горизонтальной плоскости хОzот силы Ft:

ΣМА = 0; ХВс1 – Fta1= 0;

XB= Fta1/c1= 281 ×65/110 = 166 H;

ΣМB= 0; –ХAс1– Ft(a1 + c1) = 0;

<img width=«357» height=«52» src=«ref-2_1316397364-1283.coolpic» v:shapes="_x0000_i1116">

Проверка: XB+ Ft– XA= 166 + 281 – 447 = 0.

в) Определяем размер изгибающих моментов в характерных сечениях в плоскости yOz:

MA= YВС1= –49 ×0,11 = –5,39 Н×м;

МВ = 0;

МС = Fa1×0,5dm1= 24,8 ×0,5 ×0,0612 = 0,76 H×м.

Следовательно, MFa,Fr= –5,39 Н×м.

В плоскости хOz:

МВ = МС = 0;

МА = –ХВС1 = –166 ×0,110 = –18,26 Н×м.

Следовательно, MFt= –18,26 Н×м.

Крутящий момент  Т = Т1 = 8,6 Н×м.

2. Вычисляем суммарный изгибающий момент и определяем нормальные напряжения изгиба в опасном сечении А при d = d1IV= <metricconverter productid=«30 мм» w:st=«on»>30 мм.

<img width=«436» height=«33» src=«ref-2_1316398647-1316.coolpic» v:shapes="_x0000_i1117">

sи = Mи/Wx= 32 Mи/(πd3) = 32 ×19/(314(30 ×10–3)3) = 7,2 ×106 Па.

3. Напряжение сжатия от силы Fa1крайне малы и потому их можно не учитывать.

4. Определяем напряжение кручения в сечении А:

τк = Т/Wp= 16T1/(πd3) = 16 ×8,6/(3,14(30 ×10–3)3) = 1,62 ×106 Па.

5. По гипотезе наибольших касательных напряжений находим эквивалентное напряжение и сравниваем его с допускаемым:

<img width=«413» height=«32» src=«ref-2_1316399963-1272.coolpic» v:shapes="_x0000_i1118">

Тихоходный вал.

Для изготовления тихоходного вала принята сталь 40 (термообработка – нормализация), для которой по табл. П3 при d < <metricconverter productid=«100 мм» w:st=«on»>100 ммsв= 550 МПа и, следовательно, предел выносливости s–1»0,43sв= 0,43 ×550 = 236 МПа.

Принимая [n] = 2,3, Кs= 2, kри= 1, вычисляем допускаемое напряжение прибора при симметричном цикле:

[sи]–1 = (s–1/([n]Ks)) kри= (236/(2,3 ×2))1 = 51,3 МПа.

1. Вычеркиваем схему нагружения тихоходного вала и строим эпюры изгибающих и крутящих моментов.

а) Определяем реакции опор в вертикальной плоскости уОzот сил Fa2и Fr2:

ZMA = 0; Fa2×0,5dm2 – Fr2a2 + YB(a2 + c2) = 0;

<img width=«521» height=«49» src=«ref-2_1316401235-1782.coolpic» v:shapes="_x0000_i1119"> 

<img width=«345» height=«27» src=«ref-2_1316403017-999.coolpic» v:shapes="_x0000_i1120">

<img width=«489» height=«49» src=«ref-2_1316404016-1767.coolpic» v:shapes="_x0000_i1121">

Проверка: YA– Fr2– YB= 103,3 – 24,8 – 76,5 = 0.

б) Определяем реакции опор в горизонтальной плоскости хОzот силы Ft:

ΣMB<img width=«217» height=«25» src=«ref-2_1316405783-562.coolpic» v:shapes="_x0000_i1122">

XB = Fta2/(a2 + c2) = 281 ×42/42 + 103 = 81,4 H;

ΣMB = 0;  –XA(a2 + c2) + Ftc2 = 0;

XA= Ftc2/(a2+ c2) = 281 ×103/42 + 103 = 199,6 H.

Проверка: ХА + ХВ – Ft= 199,6 + 81,4 – 281 = 0.

в) Определяем размер изгибающих моментов в характерных сечениях А и В:

в плоскости yOz:

МА = МВ = 0;

<img width=«305» height=«28» src=«ref-2_1316406345-989.coolpic» v:shapes="_x0000_i1123">

<img width=«65» height=«29» src=«ref-2_1316407334-188.coolpic» v:shapes="_x0000_i1124">YBc2 = – 76,5 ×0,103 = –7,9 Н×м.

Следовательно, Мmax= MFa, Fr= 7,9 H×м.

в плоскости хOz:

МА = МВ = 0;

Мс = ХАа2 = 199,6 ×0,042 = 8,4 H×м.

Следовательно, МFt= 8,4 H×м.

Крутящий момент Т = Т2 = 34,4 H×м.

2. Вычисляем суммарный изгибающий момент и определяем термальные напряжения изгиба в опасном сечении С:

<img width=«403» height=«33» src=«ref-2_1316407522-1195.coolpic» v:shapes="_x0000_i1125">

Так как вал в опасном сечении С ослаблен <img width=«32» height=«27» src=«ref-2_1316408717-245.coolpic» v:shapes="_x0000_i1126"> = <metricconverter productid=«36 мм» w:st=«on»>36 мм) шпоночной канавкой, то при расчете следует уменьшить его диаметр на 8…10%. Принимая d = <metricconverter productid=«32 мм» w:st=«on»>32 мм, получаем

sи= Mи/Wx= 32Mи/(πd3) = 32 ×11,5/(3,14(32 ×10–3)3) = 3,57 ×106 Па.

3. Напряжение сжатия ввиду их малости можно не учитывать.

4. Определяем касательные напряжения кручения в сечении С:

τк = Т/Wр = 16Т2/(πd3) = 16 ×34,4/(3,14 ×(32 ×10–3)3) = 5,35 ×106 Па.

5. Вычисляем эквивалентное напряжение и сравниваем его с допускаемым:

<img width=«449» height=«32» src=«ref-2_1316408962-1318.coolpic» v:shapes="_x0000_i1127">
    продолжение
--PAGE_BREAK--