Реферат: Междугородные кабельные линии связи

--PAGE_BREAK--
Здесь f– частота, Гц.

ra= 1.29 мм – радиус внутреннего провода;

rb= 4.7 мм – радиус внешнего провода.

Пример численного расчета индуктивности приведем для частоты f1 = 0.812*10^6 Гц
<img width=«254» height=«71» src=«ref-1_895132544-3462.coolpic» v:shapes="_x0000_i1042">
Результаты расчетов индуктивности на всех исследуемых частотах приведены в таблице 3
Таблица 3

F, Гц

L, Гн/км

0.812*10^6

2.659*10^-4

4*10^6

2.619*10^-4

8*10^6

2.609*10^-4

12*10^6

2.605*10^-4

17.6*10^6

2.602*10^-4



Построим график зависимости индуктивности коаксиальной цепи от частоты L(f), а также укажем на нем существующие нормы[5]:




<img width=«347» height=«207» src=«ref-1_895136006-1860.coolpic» v:shapes="_x0000_i1043">
Из графика следует, что расчетная индуктивность коаксиальной цепи немного ниже нормы.

3. Емкость коаксиальной цепи определяется по формуле[2]:
<img width=«116» height=«90» src=«ref-1_895137866-408.coolpic» alt=«Подпись: » v:shapes="_x0000_s1028">, Ф/км
Здесь ra= 1.29 мм – радиус внутреннего провода;

rb= 4.7 мм – радиус внешнего провода;

εэ= 1.1 – эквивалентная диэлектрическая проницаемость комбинированной изоляции[].

Пример численного расчета емкости приведем для частоты f1 = 0.812*10^6 Гц:
<img width=«137» height=«69» src=«ref-1_895138274-435.coolpic» alt=«Подпись: » v:shapes="_x0000_s1029"><img width=«171» height=«40» src=«ref-1_895138709-260.coolpic» alt=«Подпись: Ф/км» v:shapes="_x0000_s1030">
Результаты расчетов емкости на всех исследуемых частотах приведены в таблице 4:




Таблица 4

F, Гц

С, Ф/км

0.812*10^6

4.727*10^-8

4*10^6

4.727*10^-8

8*10^6

4.727*10^-8

12*10^6

4.727*10^-8

17.6*10^6

4.727*10^-8



Построим график зависимости емкости коаксиальной цепи от частоты C(f), а также укажем на нем существующие нормы Сi= 46.9 нФ/км[5]:
<img width=«353» height=«175» src=«ref-1_895138969-1053.coolpic» v:shapes="_x0000_i1047">
Из графика видно, что расчетная емкость коаксиальной цепи немного выше нормы.
4. Проводимость изоляции коаксиальной цепи рассчитывается по формуле[2]:
<img width=«94» height=«33» src=«ref-1_895140022-984.coolpic» v:shapes="_x0000_i1048">
Здесь ω — круговая частота, ω = 2*π*f;

C — емкость коаксиальной цепи, Ф/км;

tan(δэ) — эквивалентный тангенс угла диэлектрических потерь. Для различных частот его значения приведены в таблице 5:




Таблица 5

F, Гц

tan(δэ)

0.812*10^6

0.5*10^-4

4*10^6

0.5*10^-4

8*10^6

0.65*10^-4

12*10^6

0.7*10^-4

17.6*10^6

0.7*10^-4



Пример численного расчета проводимости изоляции приведем для частоты f1 = 0.812*10^6 Гц:
<img width=«314» height=«56» src=«ref-1_895141006-3254.coolpic» v:shapes="_x0000_i1049">
Результаты расчетов проводимости изоляции на всех исследуемых частотах приведены в таблице 6:
Таблица 6

F, Гц

G, См/км

0.812*10^6

1.206*10^-5

4*10^6

5.94*10^-5

8*10^6

1.188*10^-4

12*10^6

1.782*10^-4

17.6*10^6

2.614*10^-4



Построим график зависимости проводимости изоляции коаксиальной цепи от частоты G(f), а также укажем на нем существующие нормы Gi[5]:




<img width=«337» height=«195» src=«ref-1_895144260-1128.coolpic» v:shapes="_x0000_i1050">
По графику можно судить, что расчетные значения проводимости изоляции коаксиальной цепи почти совпадают с нормами.

б) Расчет вторичных параметров передачи

1. Волновое сопротивление коаксиального кабеля определяется по формуле[2]:
<img width=«112» height=«35» src=«ref-1_895145388-1078.coolpic» v:shapes="_x0000_i1051">
Здесь L– индуктивность коаксиальной цепи, Гн/км;

C– емкость коаксиальной цепи, Ф/км.
Пример расчета волнового сопротивления приведем для частоты f1 = 0.812*10^6 Гц:
<img width=«136» height=«110» src=«ref-1_895146466-3005.coolpic» v:shapes="_x0000_i1052">
Результаты расчетов волнового сопротивления на всех исследуемых частотах приведены в таблице 7:




Таблица 7

F, Гц

Zв, Ом

.812*10^6

74.999

4*10^6

74.431

8*10^6

74.294

12*10^6

74.233

17.6*10^6

74.186



Построим график зависимости волнового сопротивления коаксиальной цепи от частоты Zв(f), а также укажем на нем существующие нормы Zвi(fi)[5]:
<img width=«273» height=«197» src=«ref-1_895149471-1094.coolpic» v:shapes="_x0000_i1053">

Из графика следует, что расчетные значения волнового сопротивления коаксиальной цепи почти совпадают с нормами.

2. Коэффициент затухания в коаксиальной цепи рассчитывается по формуле[2]:
<img width=«339» height=«46» src=«ref-1_895150565-3227.coolpic» v:shapes="_x0000_i1054">
Здесь αм иαд – составляющие затухания за счет потерь энергии в металле и диэлектрике, дБ/км;

R– сопротивление коаксиальной цепи, Ом/км;

G– проводимость коаксиальной цепи, См/км;

L– индуктивность коаксиальной цепи, Гн/км;

C– емкость коаксиальной цепи, Ф/км.

Пример численного расчета коэффициента затухания приведем для частоты f1 = 0.812*10^6 Гц:
<img width=«349» height=«90» src=«ref-1_895153792-4955.coolpic» v:shapes="_x0000_i1055">
Результаты расчетов коэффициента затухания на всех исследуемых частотах приведены в таблице 8:
Таблица 8

F, Гц

α,дБ/км

.812*10^6

2.16

4*10^6

4.84

8*10^6

6.87

12*10^6

8.431

17.6*10^6

10.23



Построим график зависимости коэффициента затухания от частоты αi(fi), а также укажем на нем существующие нормы[5]:
<img width=«308» height=«230» src=«ref-1_895158747-1727.coolpic» v:shapes="_x0000_i1056">
3. Коэффициент фазы находится по формуле [6].

Приведём пример численного расчета для частоты f1=0.812*10^6 Гц
<img width=«210» height=«28» src=«ref-1_895160474-324.coolpic» alt=«Подпись: » v:shapes="_x0000_s1031">

<img width=«197» height=«26» src=«ref-1_895160798-394.coolpic» alt=«Подпись: » v:shapes="_x0000_s1032">
ω- круговая частота, ω=2∙π∙f;

С — емкость коаксиальной цепи, Ф/км;

L — индуктивность коаксиальной цепи, Гн/км.

Результаты расчетов коэффициента фазы на всех исследуемых частотах приведены в таблице:



f, Гц

β, рад/км

0.812*10^6

18.088

4*10^6

88.43

8*10^6

176.522

12*10^6

264.58

17.6*10^6

387.828



<img width=«282» height=«211» src=«ref-1_895161192-1553.coolpic» v:shapes="_x0000_i1059">
График позволяет наглядно убедиться, что расчетные значения совпадают с нормами.

4. Скорость распространения энергии в коаксиальной цепи определяется по формуле [6].

И приведём пример численного расчета для частоты fl =0,812*10^6 Гц


<img width=«211» height=«35» src=«ref-1_895162745-480.coolpic» alt=«Подпись: » v:shapes="_x0000_s1033"><img width=«321» height=«63» src=«ref-1_895163225-1080.coolpic» alt=«Подпись: » v:shapes="_x0000_s1034">
С — емкость коаксиальной цепи, Ф/км;

L — индуктивность коаксиальной цепи, Гн/км.

Результаты расчетов скорости распространения энергии на всех исследуемых частотах приведены в таблице:



f, Гц

v, км/с ×10^5

0,812*10^6

2,821

4*10^6

2,842

8*10^6

2,848

12*10^6

2,85

17.6*10^6

2,851



Построим график зависимости скорости распространения энергии в коаксиальной цепи от частоты:
<img width=«365» height=«218» src=«ref-1_895164305-1969.coolpic» v:shapes="_x0000_i1062">
График позволяет наглядно убедиться, что расчетные значения совпадают с нормами.




8. Расчет параметров взаимного влияния
Коаксиальная цепь идеальной конструкции принципиально не имеет внешних поперечных электрического и магнитного полей, направленных радиально и тангенциально. Взаимные влияния между коаксиальными цепями обусловлены наличием продольной составляющей электрического поля Ez на внешней поверхности влияющей коаксиальной пары. Причем влияние между коаксиальными парами происходит через третью, промежуточную цепь, образованную их внешними проводниками.

В качестве первичного параметра влияния рассматривается сопротивление связи Z12, называемое также взаимным сопротивлением и представляющее собой отношение продольной составляющей электрического поля Ez на внешней поверхности внешнего проводника к току I, протекающему в коаксиальной цепи.

Вторичными параметрами влияния являются величины переходного затухания на ближнем конце А0, переходного затухания на дальнем конце Аlи защищенности на дальнем конце А3. Эти величины позволяют оценить по абсолютной величине соотношения между мощностями, напряжениями и токами во влияющей и подверженной влиянию цепях, что удобно измерять и нормировать на практике.

Расчет параметров взаимного влияния производится на следующих частотах:



№

f, Гц

f1

0.812*10^6

f2

5*10^6

f3

8*10^6

f4

11*10^6

f5

17.6*10^6



f2-f4— заданные частоты для расчета параметров влияния;

f1, f5 -граничные частоты линейного спектра системы передачи К-3600.

а) Расчет первичных параметров влияния

Сопротивление связиопределяется по формуле [6].

И приведём пример численного расчета для частоты fl = 5*10^6 Гц:
<img width=«332» height=«43» src=«ref-1_895166274-564.coolpic» alt=«Подпись: » v:shapes="_x0000_s1035">
rb= 4,7 мм — внутренний радиус внешнего провода;

rc= 5 мм — внешний радиус внешнего проводника;

N — параметр, значения для различных частот.

Результаты расчетов сопротивления связи на всех исследуемых частотах приведены в таблице:



f, Гц

Z12, Ом/км

0,812*10^6

0.624

5*10^6

0.624

8*10^6

0.624

11*10^6

0.624

17.6*10^6

0.624



Приведенное выше выражение для сопротивления связи пригодно лишь для расчета замкнутых однослойных внешних проводников коаксиальной цепи.

Реальная коаксиальная цепь имеет чаще всего внешний провод в виде медной трубки и стального экрана из лент, наложенных спирально, поэтому сопротивление связи с учетом экранных лент рассчитывается по следующей формуле[2].

И приведём пример численного расчета для частоты fl =5*10^6 Гц:
<img width=«229» height=«70» src=«ref-1_895166838-3024.coolpic» v:shapes="_x0000_i1064">


Lz — продольная индуктивность, обусловленная спиральными стальными лентами[2]
<img width=«206» height=«82» src=«ref-1_895169862-3033.coolpic» v:shapes="_x0000_i1065">
μ=150 – относительная магнитная проницаемость стального экрана [6]

hэ=10мм – шаг наложения экранных лент [2]

rc=5 мм — внешний радиус внешнего проводника

tе=0,3 мм – толщина стального экрана

Li– внутренняя индуктивность стальных лент
<img width=«206» height=«66» src=«ref-1_895172895-2727.coolpic» v:shapes="_x0000_i1066">
Результаты расчетов сопротивления связи с учётом экранных лент на всех исследуемых частотах приведены в таблице:



f, Гц

Zэ12, Ом/км

0,812*10^6

0,386

5*10^6

0,386

8*10^6

0,386

11*10^6

0,386

17.6*10^6

0,386



б)Расчет вторичных параметров влияния

Для расчета вторичных параметров влияния в коаксиальных цепях необходимо определить значения полного сопротивления третей промежуточной цепи Z3, состоящих из собственных сопротивлений двух внешних проводников рассматриваемых коаксиальных цепей (Zвн) и индуктивного сопротивления промежуточной цепи. Величина полного сопротивления Z3зависит от конструкции и состояния внешнего проводника коаксиальных пар. В реальных коаксиальных парах поверх внешнего проводника накладывается экран состоящий из металлических лент, и изоляционный покров (из бумажных или полиэтиленовых лент). В этом случае собственным сопротивлением внешних проводников Zвнпренебрегаем. Тогда Z3вычисляется по формуле[2].

И приведём пример численного расчета для частоты fl =5*10^6 Гц:
<img width=«415» height=«114» src=«ref-1_895175622-7242.coolpic» v:shapes="_x0000_i1067">    продолжение
--PAGE_BREAK--
ω- круговая частота, ω=2∙π∙f;

Ls — индуктивность цепи, составленной из двух внешних проводников,

покрытых экранными лентами L3Эи изолирующими покровами L3Д, Гн/км;

Мэ = 150 — относительная магнитная проницаемость экранных лент;

гс = 5 мм — внешний радиус внешнего проводника;

tэ = 0,3 мм — толщина стального экрана;

а=5,6 — половина расстояния между центрами коаксиальных пар.

Результаты расчетов полного сопротивления третьей промежуточной цепи на всех исследуемых частотах приведены в таблице:



f, Гц

Zз, Ом/км

0,812*10^6

1.828i*10^4

5*10^6

1.125i*10^5

8*10^6

1.801i*10^5

11*10^6

2.476i*10^5

17.6*10^6

3.961i*10^5


На строительной длине коаксиального кабеля переходное затухание на ближнем конце А0СД и защищенность на дальнем конце А3СД приблизительно равны и могут быть рассчитаны по следующим соотношениям[2].

И приведём пример численного расчета для частоты fl =5*10^6 Гц:
<img width=«550» height=«96» src=«ref-1_895182864-6145.coolpic» v:shapes="_x0000_i1068">
Zв— волновое сопротивление коаксиальной цепи, Ом;

Z3 — полное сопротивление третьей промежуточной цепи, Ом/км;

Z212 — сопротивление связи с учетом экранных лент, Ом/км;

S = 0,5 км — строительная длина кабеля.

Результаты расчетов переходного затухания на ближнем конце и защищенности на дальнем конце на строительной длине на всех исследуемых частотах приведены в таблице:



f, Гц

А0(з)СД, дБ

0.812*10^6

142.974

5*10^6

158.686

8*10^6

162.763

11*10^6

165.522

17.6*10^6

169.596



Для усилительного участка переходное затухание на ближнем и дальнем концах и защищенность на дальнем конце определяются по следующим формулам [2].

И приведём пример численного расчета для частоты fl =5*10^6 Гц




<img width=«358» height=«379» src=«ref-1_895189009-19097.coolpic» v:shapes="_x0000_i1069">
Zв — волновое сопротивление коаксиальной цепи, Ом;

Zs — полное сопротивление третьей промежуточной цепи, Ом/км;

Z212 — сопротивление связи с учетом экранных лент, Ом/км;

<img width=«83» height=«23» src=«ref-1_895208106-758.coolpic» v:shapes="_x0000_i1070">- коэффициент распространения, 1/км;

l= 3 км — длина усилительного участка кабеля [8].

Результаты расчетов переходного затухания на ближнем и дальнем концах и защищенности на дальнем конце на усилительном участке на всех исследуемых частотах приведены в таблицах:
<img width=«468» height=«98» src=«ref-1_895208864-14817.coolpic» v:shapes="_x0000_i1071">
Построим на одном графике зависимости переходного затухания на ближнем(Ayy), дальнем концах(Alyy) и защищенности на дальнем конце(Aзyy) на усилительном участке от частоты:

в) Сравнение вторичных параметров с существующими нормами

По существующим нормам защищенность на длине усилительного участка в используемом спектре частот должна быть не менее 110 дБ [2]. На графике выше указан требуемый уровень и видно, что защищенность на дальнем конце на усилительном участке удовлетворяет нормам.

Величина переходного затухания на дальнем конце превышает защищенность на величину собственного затухания линии α∙l:



f, Гц

Азуу, дБ

α∙l, дБ

Аlуу, дБ

0,812*10^6

127,411

6.48

133.891

5*10^6

143.129

14.52

157.649

8*10^6

147.2

20.61

167.81

11*10^6

149.958

25.293

175.251

17,6*10^6

154,033

30.69

184,723



Следовательно, параметры взаимного влияния полностью удовлетворяют нормам.
<img width=«311» height=«239» src=«ref-1_895223681-2067.coolpic» v:shapes="_x0000_i1072">
9. Размещение усилительных пунктов по трассе
Обслуживаемые усилительные пункты (ОУП), оконечные пункты (ОП), переприемные пункты, как правило, располагаются в населенных пунктах. Необслуживаемые усилительные пункты (НУП) устанавливаются на возвышенностях, незатопляемых местах с возможностью организации к ним подъезда, c минимальным ущербом для плодородных земель и т.п. В данном курсовом проекте задача размещения необслуживаемых усилительных пунктов решается ориентировочно, так как НУП практически могут быть размещены в любом месте в соответствии с ситуацией местности. Определим расстояние между ними по следующему выражению [2]:
<img width=«254» height=«55» src=«ref-1_895225748-570.coolpic» v:shapes="_x0000_i1073">
aном= 31,37 дБ — номинальное значение затухания усилительного участка, для системы передачи К-3600 [8];

0.9 дБ — затухание оконечных станционных трансформаторов [2],

at мак — километрическое затухание кабеля на наивысшей передаваемой частоте при максимальной температуре грунта на глубине прокладки кабеля, дБ/км.

at мак вычисляется по формуле:
<img width=«478» height=«32» src=«ref-1_895226318-3798.coolpic» v:shapes="_x0000_i1074">
а20мак = 10,23 дБ/км — коэффициент затухания при t = 20°С на наивысшей частоте для применяемой системы передачи;

t = +8°С — температура грунта на глубине прокладки кабеля [2];

αα= 1,96*10^-3-температурный коэффициент затухания [8].

Расстояние между двумя смежными ОУП называется секцией дистанционного питания Максимальная длина секции ДП определяется количеством питаемых НУП [2]:
<img width=«267» height=«24» src=«ref-1_895230116-1283.coolpic» v:shapes="_x0000_i1075">


nнуп— число НУП в секции ДП. (Максимальное число НУП в секции ДП равно 60.)

Протяженность трассы — 200 км. Поэтому необходимо между двумя ОП поставить

один ОУП. Расположим его в г. Кимовск.

Длина отрезка трассы Тула — Кимовск — 77 км;

отрезка трассы Кимовск — Рязань — 123 км.

На отрезке Тула — Кимовск будет расположен
<img width=«132» height=«47» src=«ref-1_895231399-1510.coolpic» v:shapes="_x0000_i1076">
на отрезке Кимовск – Рязань
<img width=«118» height=«52» src=«ref-1_895232909-853.coolpic» v:shapes="_x0000_i1077">
10. Расчет опасного магнитного влияния ЛЭП на цепи кабелей связи
Влияние ЛЭП на линии связи обусловлено воздействием электромагнитного поля, при этом на кабели связи с металлическими оболочками и на кабели, проложенные в земле с любыми оболочками, воздействует только магнитное поле. На линиях электропередачи различают нормальный и аварийный режим работы. Наибольшие влияния возникают при аварийном режиме работы, например, при обрыве и заземлении провода одной из фаз трехфазной линии или при коротком замыкании на землю фазы ЛЭП с заземленной нейтралью. При коротком замыкании на землю фазы ЛЭП с заземленной нейтралью возникает ток короткого замыкания, который оказывает на линии связи опасное магнитное влияние.

Заданием предусматривается проведение расчета опасного магнитного влияния ЛЭП с заземленной нейтралью при коротком замыкании одной из фаз ее на землю в точке, соответствующей концу усилительного участка, на цепи кабелей связи.

Сближение кабеля с ЛЭП имеет место на всем протяжении усилительного участка. Заданием предусматривается три участка косого сближения:
<img width=«211» height=«213» src=«ref-1_895233762-3411.coolpic» v:shapes="_x0000_i1078">
Исходные данные для расчета:
а1 = 100м;

а2 = 200 м;

аЗ = 100 м;

а4 = 300 м;

l1= 15 км;

l2= 5 км;

l3= 15 км;

Iкз= 6000 А
— ток короткого замыкания в ЛЭП при замыкании одного из проводов на землю;


σ = 70*10^-3 См/км
— эквивалентная удельная проводимость земли;

Трос изготовлен из алюминия;

Трос сечения 50-100 мм2.

Определение опасного магнитного влияния ЛЭП на цепи кабелей связи сводится к расчету продольной ЭДС, индуктируемой в жилах кабеля на длине участка сближения. Величина ЭДС определяется по формуле [3]:
<img width=«160» height=«58» src=«ref-1_895237173-616.coolpic» v:shapes="_x0000_i1079">
ω— круговая частота, ω = 2*π*f

Iкз= 6000А, ток короткого замыкания в ЛЭП при замыкании одного из проводов на землю;
m1= 250*10^-6, Гн/км — коэффициент взаимоиндуктивности между проводами;

m2= 250*10^-6,

m3= 200*10^-6,
li— длина i-ro участка сближения, км;

Sтр= 0,65, коэффициент экранирования заземленного троса на ЛЭП,

Воспользовавшись методом, предложенным в [3], найдем значения коэффициента экранирования оболочки на участке сближения для кабеля КМАБп-4:
Sоб1 = 0.055, Sоб2 = 0.055, Sоб3 = 0.042



Рассчитаем:
<img width=«284» height=«88» src=«ref-1_895237789-2737.coolpic» v:shapes="_x0000_i1080">

<img width=«526» height=«47» src=«ref-1_895240526-5123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1081">
Допустимая норма продольной ЭДС на жилах кабеля при коротком замыкании фазы ЛЭП на землю определяется по формуле [3]:
<img width=«180» height=«41» src=«ref-1_895245649-281.coolpic» alt=«Подпись: » v:shapes="_x0000_s1036">
Uисп— 3000 В — испытательное напряжение коаксиального кабеля [3],

Uдп= 2000 В — напряжение дистанционного питания для аппаратуры К-3600 [8].

Едоп = 2000 В. Очевидно, что величина продольной ЭДС, индуктируемой в жилах на длине участка сближения, превышает допустимое значение, следовательно, необходимо защищать кабель от опасного магнитного влияния на участке сближения с ЛЭП.
11. Мероприятия по защите от коррозии, влияний ЛЭП и ЭЖД, а также от ударов молнии
Коррозия — процесс разрушения металлических оболочек кабелей (свинцовых, стальных, алюминиевых), а также защитных и экранирующих покровов (стальной брони, медных и алюминиевых экранов) вследствие химического, механического и электрического воздействий окружающей среды. Различают следующие виды коррозии: почвенную (электрохимическую), межкристаллитную (механическую) и электрокоррозию (коррозию блуждающими токами).

Коррозия оболочек приводит к потере герметичности кабелей связи, ухудшению их электрических свойств и в ряде случаев выводит кабель из строя. Разрушающее действие коррозии характеризуется следующими данными: 1А блуждающего в земле тока приводит к потере в течение года 12 кг стали, 36 кг свинца, 100 кг алюминия.

В зависимости от характера взаимодействия оболочки кабеля и почвы, в которой он находится, а также от прохождения блуждающего тока вдоль кабеля образуются анодные, катодные или знакопеременные зоны. Анодной зоной называется участок кабеля, на котором он имеет положительный электрически потенциал по отношению к окружающей среде. В этой зоне токи стекают с оболочки, унося частицы металла и разрушая ее. Катодной зоной называется участок, на котором он имеет отрицательный электрический потенциал по отношению к окружающей среде. В этой зоне ток втекает в оболочку, не создавая опасности ее разрушения. Знакопеременной зоной называется участок, на котором имеет место чередование положительных и отрицательных потенциалов по отношению к земле.

Скорость коррозии зависит от тока, протекающего между анодом и катодом, и природы процессов.

Защитные меры от коррозии оболочек кабелей связи производятся как на установках электрифицированного транспорта, так и на сооружениях связи. На электрифицированном транспорте осуществляют следующие меры защиты:

·                     уменьшают сопротивление рельсов путем качественной сварки стыков;

·                     улучшают изоляцию рельсов от земли (полотно из гравия, щебня, песка);

·                     переполюсовывают источники питания так, чтобы заземлялся минусовой электрод.

На сооружениях связи такими мерами защиты являются:

1.                  выбор трассы с менее агрессивным грунтом (песок, глина, суглинок, нежирный чернозем);

2.                  применение кабелей с герметичными полиэтиленовыми шлангами поверх металлических оболочек (обязательно для алюминия и стали);

3.                  электрический дренаж (от электрической коррозии); катодные установки (от электрической и почвенной коррозии);

4.                  изолирующие муфты (от электрической коррозии); протекторные установки (от почвенной коррозии);

5.                  антивибраторы амортизирующие, рессорные подвески (от межкристаллитной коррозии).

Электрический дренаж, катодные и протекторные установки относятся к активным электрическим методам защиты, остальные — к пассивным, осмотрим подробно дренаж и катодные станции.

Электрический дренаж — это отвод блуждающих токов с защищаемого кабеля посредством проводника. Дренаж подключается к кабелю в середине анодное ' т. е там, где кабель имеет наибольший положительный потенциал по отношению к земле. Блуждающие токи по дренажному кабелю отводятся из оболочки защищаемого кабеля к рельсам или минусовой шине, питающей подстанции. В результате анодная зона на кабеле превращается в катодную. При необходимости устанавливают несколько дренажей с тем, чтобы на всем сближении кабелей связи с ЭЖД оболочка имела отрицательный потенциал. Такие дренажи называются прямыми электрическими дренажами. Прямой электрический дренаж имеет наибольший положительный потенциал по отношению к только в устойчивых анодных зонах, например при защите междугородного кабеля от блуждающих токов дистанционного питания. В зонах, где наблюдается изменение знака потенциала оболочки относительно земли, применяют дренажи односторонней проводимости, так называемые поляризованные дренажи В дренажную цепь включается вентиль, диод или поляризованное реле, обладающее односторонней проводимостью. В результате ток течет только от оболочки кабеля к питающей подстанции ЭЖД. Для кабелей связи применяются поляризованные дренажи (рисунок ниже, где: 1- контактный провод, 2 – рельс, 3-кабель, 4 – дренаж).
<img width=«315» height=«225» src=«ref-1_895245930-23168.coolpic» v:shapes="_x0000_i1083">
Принцип действия катодной зашиты состоит в том, что к оболочке кабеля, имеющей положительный потенциал по отношению к земле (анодная зона), присоединяют отрицательный полюс от постороннего источника тока, тем самым придавая оболочке отрицательный потенциал. Таким образом, напряжение источника тока переводит анодную зону на оболочке кабеля в катодную. Положительный полюс источника тока заземляют. Для катодной защиты применяются катодные станции, представляющие собой выпрямительное устройство с селеновыми выпрямителями или германиевыми диодами.

Для предохранения сооружении связи от внешних электромагнитных влияний проводится комплекс защитных мер как на влияющих линиях (ЛЭП, ЭЖД, радиостанциях), так и на линиях связи, подверженных влиянию. Перечень основных мероприятий приведен ниже:




<img width=«403» height=«209» src=«ref-1_895269098-15702.coolpic» v:shapes="_x0000_i1084">

Катодная установка



Источник внешнего влияния

Характер влияния

Мероприятия, проводимые в линиях

влияющих

связи

ЛЭП

Опасные и мешающие поля Е и Н

1. Автоматика

1. Относ трассы

2. Сглаживающие фильтры

2. Каблирование

3. Скрещивание и симметрирование

3. Экранирующие тросы

4. Экранирование

5. Разрядники и предохранители



6.Заземление

7. Нейтрализующие и редукционные трансформаторы

ЭЖД

Опасные и мешающие поля Н

1. Сглаживающие фильтры

1. Относ трассы

2. Каблирование

2. Отсасывающие трансформаторы.

3. Скрещивание и симметрирование

4. Экранирование

3. Увеличение проводимости изоляции рельсов

5. Разрядники и предохранители

6.Заземление

Грозы

Опасное поле Е

-

1, Тросы

2. Каблирование

3. Каскады защиты

4. Разрядники и предохранители

5. Заземление

Радиостанции

Мешающие поля Е и Н

1. Выбор несущей частоты

1. Относ трассы

2. Каблирование

2. Относ радиостанции

3. Скрещивание и симметрирование

4. Фильтры и запирающие катушки



Рассмотрим основные мероприятия, которые необходимо провести на проектируемой линии связи.

Для защиты обслуживающего станционного персонала и аппаратуры связи применяются защитные устройства, состоящие из разрядников и предохранителей. Эти устройства следует устанавливать на входе в станцию. Схемы защиты для кабельной линии связи представлены на рисунке (схема защиты кабельной линии (а) и ГТС(в) Р-350 – разрядник, СН-1 и ТК – 0,25 — предохранители):
<img width=«349» height=«206» src=«ref-1_895284800-27400.coolpic» v:shapes="_x0000_i1085">    продолжение
--PAGE_BREAK--