Реферат: Механика горных пород и грунтов

--PAGE_BREAK--Для расчетов необходимо знать дополнительное вертикальное давление на основание под подошвой фундамента <shape id="_x0000_i1140" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image197.wmz» o:><img width=«20» height=«24» src=«dopb278473.zip» v:shapes="_x0000_i1140">. Это давление принимается равным среднему давлению по подошве фундамента <shape id="_x0000_i1141" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image199.wmz» o:><img width=«24» height=«25» src=«dopb278474.zip» v:shapes="_x0000_i1141"> за вычетом природного напряжения (<shape id="_x0000_i1142" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image201.wmz» o:><img width=«34» height=«25» src=«dopb278475.zip» v:shapes="_x0000_i1142">) на уровне подошвы фундамента:
<shape id="_x0000_i1143" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image203.wmz» o:><img width=«101» height=«28» src=«dopb278476.zip» v:shapes="_x0000_i1143">,
где <shape id="_x0000_i1144" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image205.wmz» o:><img width=«208» height=«25» src=«dopb278477.zip» v:shapes="_x0000_i1144"> кПа
Мощность элементарного слоя равняется:
<shape id="_x0000_i1145" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image207.wmz» o:><img width=«93» height=«28» src=«dopb278478.zip» v:shapes="_x0000_i1145">
Для сечения А-2:
<shape id="_x0000_i1146" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image209.wmz» o:><img width=«257» height=«28» src=«dopb278479.zip» v:shapes="_x0000_i1146"> кПа
<shape id="_x0000_i1147" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image211.wmz» o:><img width=«229» height=«28» src=«dopb278480.zip» v:shapes="_x0000_i1147">м
Для сечения Б-2:
<shape id="_x0000_i1148" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image213.wmz» o:><img width=«257» height=«28» src=«dopb278481.zip» v:shapes="_x0000_i1148"> кПа
<shape id="_x0000_i1149" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image215.wmz» o:><img width=«206» height=«28» src=«dopb278482.zip» v:shapes="_x0000_i1149">м
Необходимо определить нижнюю границу сжимаемой толщи. Нижняя граница сжимаемой толщи основания принимается на глубине, где выполняется условие: <shape id="_x0000_i1150" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image217.wmz» o:><img width=«100» height=«25» src=«dopb278483.zip» v:shapes="_x0000_i1150">.
После определения нижней границы сжимаемой толщи, производится расчет осадок фундамента для обоих сечений по формуле:
<shape id="_x0000_i1151" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image219.wmz» o:><img width=«142» height=«60» src=«dopb278484.zip» v:shapes="_x0000_i1151">
где, <shape id="_x0000_i1152" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image221.wmz» o:><img width=«16» height=«21» src=«dopb278485.zip» v:shapes="_x0000_i1152"> - безразмерный коэффициент, равный 0,8;
<shape id="_x0000_i1153" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image223.wmz» o:><img width=«31» height=«25» src=«dopb278486.zip» v:shapes="_x0000_i1153"> — среднее значение дополнительного нормального вертикального напряжения в i-м слое грунта, равное полу сумме указанных напряжений на верхней и нижней границах слоя по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, кПа;
<shape id="_x0000_i1154" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image225.wmz» o:><img width=«16» height=«24» src=«dopb278487.zip» v:shapes="_x0000_i1154"> и <shape id="_x0000_i1155" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image227.wmz» o:><img width=«19» height=«24» src=«dopb278488.zip» v:shapes="_x0000_i1155"> — соответственно толщина в м. и модуль деформацииi-го слоя грунта, кПа;
n – число слоев, на которые разбита сжимаема толща основания.
В случае однородного грунта основания и постоянного по глубине модуля деформации основную формулу по расчету осадки можно записать в виде (в дальнейшем все расчеты будут вестись в соответствие с ней):
<shape id="_x0000_i1156" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image229.wmz» o:><img width=«369» height=«54» src=«dopb278489.zip» v:shapes="_x0000_i1156">,
где <shape id="_x0000_i1157" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image231.wmz» o:><img width=«150» height=«34» src=«dopb278490.zip» v:shapes="_x0000_i1157"> - дополнительные напряжения в массиве грунта на границе выделенных слоев, кПа.
Все результаты вычислений приведены в таблицах 5 и 6.
Таблица  SEQ Таблица \* ARABIC 5. Дополнительные напряжения и осадка фундамента в сечении А-2
Таблица  SEQ Таблица \* ARABIC 6. Дополнительные напряжения и осадка фундамента в сечении Б-2
Относительная осадка фундамента равна <shape id="_x0000_i1170" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image245.wmz» o:><img width=«233» height=«45» src=«dopb278497.zip» v:shapes="_x0000_i1170"> и не превышает предельную величину равную 0,002.

3. Проверка устойчивости запроектированной подпорной стенки и разработка рекомендаций по обеспечению ее устойчивости или снижение коэффициента устойчивости стенки
3.1 Расчет величины активного давления грунта на подпорную стенку
Подпорная стенка принимается II класса с вертикальной задней гранью, жесткой, неподвижной, угол трения грунта о стенку <shape id="_x0000_i1171" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image247.wmz» o:><img width=«39» height=«19» src=«dopb278498.zip» v:shapes="_x0000_i1171">. Поверхность засыпки за подпорной стенкой – горизонтальная. За подпорной стенкой разрез двухслойный – это полутвердая глина и подстилающие ее пески мелки, плотные, маловлажные. Мощность глин за подпорной стенкой – 4,2 м.(<shape id="_x0000_i1172" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image249.wmz» o:><img width=«16» height=«23» src=«dopb278499.zip» v:shapes="_x0000_i1172">), песков –1,8 м.(<shape id="_x0000_i1173" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image251.wmz» o:><img width=«17» height=«23» src=«dopb278500.zip» v:shapes="_x0000_i1173">).
Глины обладают трением и сцеплением, поэтому интенсивность их давления на заднюю грань подпорной стенки определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1174" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image253.wmz» o:><img width=«192» height=«41» src=«dopb278501.zip» v:shapes="_x0000_i1174">,
где <shape id="_x0000_i1175" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image255.wmz» o:><img width=«157» height=«43» src=«dopb278502.zip» v:shapes="_x0000_i1175"> - это боковое давление, не оказывающее влияния на подпорную стенку из-за сил сцепления (<shape id="_x0000_i1176" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image257.wmz» o:><img width=«57» height=«24» src=«dopb278503.zip» v:shapes="_x0000_i1176">).
<shape id="_x0000_i1177" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image259.wmz» o:><img width=«359» height=«43» src=«dopb278504.zip» v:shapes="_x0000_i1177"> кПа
Глубина от верхней грани подпорной стенки, на которой последняя не испытывает давления со стороны грунта, определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1178" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image261.wmz» o:><img width=«267» height=«63» src=«dopb278505.zip» v:shapes="_x0000_i1178"> м
Определяем напряжение на уровне подошвы глин:
<shape id="_x0000_i1179" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image263.wmz» o:><img width=«413» height=«48» src=«dopb278506.zip» v:shapes="_x0000_i1179"> кПа
Определяем напряжение на уровне кровли песка (<shape id="_x0000_i1180" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image265.wmz» o:><img width=«59» height=«24» src=«dopb278507.zip» v:shapes="_x0000_i1180">).
Для этого необходимо рассчитать <shape id="_x0000_i1181" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image267.wmz» o:><img width=«23» height=«25» src=«dopb278508.zip» v:shapes="_x0000_i1181">:
<shape id="_x0000_i1182" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image269.wmz» o:><img width=«192» height=«47» src=«dopb278509.zip» v:shapes="_x0000_i1182"> м
<shape id="_x0000_i1183" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image271.wmz» o:><img width=«365» height=«43» src=«dopb278510.zip» v:shapes="_x0000_i1183"> кПа
Определяем напряжение на уровне подошвы подпорной стенки:
<shape id="_x0000_i1184" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image273.wmz» o:><img width=«403» height=«43» src=«dopb278511.zip» v:shapes="_x0000_i1184"> кПа
Полное активное давление грунта на подпорную стенку равно:
<shape id="_x0000_i1185" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image275.wmz» o:><img width=«516» height=«44» src=«dopb278512.zip» v:shapes="_x0000_i1185"> <shape id="_x0000_i1186" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image277.wmz» o:><img width=«47» height=«19» src=«dopb278513.zip» v:shapes="_x0000_i1186"> 
3.2 Проверка подпорной стенки на плоский сдвиг по грунту
Для предотвращения скольжения подпорной стенки на уровне подошвы должно быть удовлетворено неравенство
<shape id="_x0000_i1187" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image279.wmz» o:><img width=«81» height=«47» src=«dopb278514.zip» v:shapes="_x0000_i1187">
G —
вес блока стенки длиной 1 м, кН
f —
коэффициент трения стенки о грунт, величина которого не может превосходить величины <shape id="_x0000_i1188" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image281.wmz» o:><img width=«28» height=«19» src=«dopb278515.zip» v:shapes="_x0000_i1188"> (для глинистых грунтов f=0,25, а для песков f=0,4). Принимаем f=0,4, так как глины не оказывают горизонтального давления на стенку).
<shape id="_x0000_i1189" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image283.wmz» o:><img width=«43» height=«27» src=«dopb278516.zip» v:shapes="_x0000_i1189"> —
сумма горизонтальных составляющих распора грунта на блок стенки длиной 1 м равная 57,1 кН
<shape id="_x0000_i1190" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image285.wmz» o:><img width=«23» height=«24» src=«dopb278517.zip» v:shapes="_x0000_i1190"> —
Коэффициент устойчивости (запаса) на сдвиг, принимаемый для сооружений II класса, равный 1,2.
<shape id="_x0000_i1191" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image287.wmz» o:><img width=«240» height=«41» src=«dopb278518.zip» v:shapes="_x0000_i1191"> кН/м
<shape id="_x0000_i1192" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image289.wmz» o:><img width=«153» height=«47» src=«dopb278519.zip» v:shapes="_x0000_i1192"> <shape id="_x0000_i1193" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image291.wmz» o:><img width=«20» height=«16» src=«dopb278461.zip» v:shapes="_x0000_i1193"> условие <shape id="_x0000_i1194" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image279.wmz» o:><img width=«81» height=«47» src=«dopb278514.zip» v:shapes="_x0000_i1194">, <shape id="_x0000_i1195" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image292.wmz» o:><img width=«59» height=«24» src=«dopb278520.zip» v:shapes="_x0000_i1195">, выполняется, следовательно, подпорная стенка не будет подвержена плоскому сдвигу.
3.3 Проверка подпорной стенки на опрокидывание
Отношение величины момента, удерживающего стенку от опрокидывания <shape id="_x0000_i1196" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image131.wmz» o:><img width=«12» height=«23» src=«dopb278440.zip» v:shapes="_x0000_i1196"><shape id="_x0000_i1197" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image294.wmz» o:><img width=«28» height=«25» src=«dopb278521.zip» v:shapes="_x0000_i1197">, к моменту, опрокидывающему ее <shape id="_x0000_i1198" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image296.wmz» o:><img width=«25» height=«24» src=«dopb278522.zip» v:shapes="_x0000_i1198">, называется коэффициентом устойчивости стены против опрокидывания <shape id="_x0000_i1199" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image298.wmz» o:><img width=«24» height=«24» src=«dopb278523.zip» v:shapes="_x0000_i1199"> и должно быть не менее 1,5.
<shape id="_x0000_i1200" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image131.wmz» o:><img width=«12» height=«23» src=«dopb278440.zip» v:shapes="_x0000_i1200"><shape id="_x0000_i1201" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image300.wmz» o:><img width=«68» height=«48» src=«dopb278524.zip» v:shapes="_x0000_i1201">,
где<shape id="_x0000_i1202" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image131.wmz» o:><img width=«12» height=«23» src=«dopb278440.zip» v:shapes="_x0000_i1202"><shape id="_x0000_i1203" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image302.wmz» o:><img width=«141» height=«25» src=«dopb278525.zip» v:shapes="_x0000_i1203">;
<shape id="_x0000_i1204" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image304.wmz» o:><img width=«147» height=«24» src=«dopb278526.zip» v:shapes="_x0000_i1204">;
<shape id="_x0000_i1205" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image306.wmz» o:><img width=«20» height=«23» src=«dopb278527.zip» v:shapes="_x0000_i1205"> и <shape id="_x0000_i1206" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image308.wmz» o:><img width=«21» height=«23» src=«dopb278528.zip» v:shapes="_x0000_i1206"> - веса блоков подпорной стенки длиной 1м, кН;
<shape id="_x0000_i1207" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image310.wmz» o:><img width=«17» height=«23» src=«dopb278529.zip» v:shapes="_x0000_i1207"> и <shape id="_x0000_i1208" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image312.wmz» o:><img width=«19» height=«23» src=«dopb278530.zip» v:shapes="_x0000_i1208"> - расстояния от т. С до осей приложения сил <shape id="_x0000_i1209" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image306.wmz» o:><img width=«20» height=«23» src=«dopb278527.zip» v:shapes="_x0000_i1209"> и <shape id="_x0000_i1210" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image308.wmz» o:><img width=«21» height=«23» src=«dopb278528.zip» v:shapes="_x0000_i1210">, равные соответственно 1,5 и 0,65 м;
<shape id="_x0000_i1211" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image314.wmz» o:><img width=«24» height=«25» src=«dopb278531.zip» v:shapes="_x0000_i1211">и<shape id="_x0000_i1212" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image316.wmz» o:><img width=«25» height=«25» src=«dopb278532.zip» v:shapes="_x0000_i1212"> — величины распора грунтов на блок длиной 1м, равные соответственно 57,1 и 0,64 кН;
<shape id="_x0000_i1213" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image318.wmz» o:><img width=«13» height=«23» src=«dopb278533.zip» v:shapes="_x0000_i1213"> — расстояние от т. А до оси приложения <shape id="_x0000_i1214" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image320.wmz» o:><img width=«37» height=«23» src=«dopb278534.zip» v:shapes="_x0000_i1214">, определяемое как <shape id="_x0000_i1215" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image322.wmz» o:><img width=«148» height=«48» src=«dopb278535.zip» v:shapes="_x0000_i1215"> м.;
<shape id="_x0000_i1216" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image324.wmz» o:><img width=«15» height=«23» src=«dopb278536.zip» v:shapes="_x0000_i1216"> — расстояние от т. А до оси приложения <shape id="_x0000_i1217" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image326.wmz» o:><img width=«39» height=«23» src=«dopb278537.zip» v:shapes="_x0000_i1217">, определяемое как <shape id="_x0000_i1218" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image328.wmz» o:><img width=«161» height=«41» src=«dopb278538.zip» v:shapes="_x0000_i1218"> м.
<shape id="_x0000_i1219" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image306.wmz» o:><img width=«20» height=«23» src=«dopb278527.zip» v:shapes="_x0000_i1219"> и <shape id="_x0000_i1220" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image308.wmz» o:><img width=«21» height=«23» src=«dopb278528.zip» v:shapes="_x0000_i1220"> определяются по формулам:
<shape id="_x0000_i1221" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image330.wmz» o:><img width=«205» height=«24» src=«dopb278539.zip» v:shapes="_x0000_i1221"> кН/м
<shape id="_x0000_i1222" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image332.wmz» o:><img width=«205» height=«41» src=«dopb278540.zip» v:shapes="_x0000_i1222"> кН/м
Вычислим значения моментов <shape id="_x0000_i1223" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image294.wmz» o:><img width=«28» height=«25» src=«dopb278521.zip» v:shapes="_x0000_i1223"> и <shape id="_x0000_i1224" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image296.wmz» o:><img width=«25» height=«24» src=«dopb278522.zip» v:shapes="_x0000_i1224">:
<shape id="_x0000_i1225" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image334.wmz» o:><img width=«336» height=«25» src=«dopb278541.zip» v:shapes="_x0000_i1225"> кН
<shape id="_x0000_i1226" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image336.wmz» o:><img width=«327» height=«24» src=«dopb278542.zip» v:shapes="_x0000_i1226"> кН
Определяем отношение величин моментов:
<shape id="_x0000_i1227" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image338.wmz» o:><img width=«155» height=«47» src=«dopb278543.zip» v:shapes="_x0000_i1227"> <shape id="_x0000_i1228" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image340.wmz» o:><img width=«20» height=«16» src=«dopb278461.zip» v:shapes="_x0000_i1228"> подпорная стенка устойчива против опрокидывания.

3.4 Разработка рекомендаций по снижению коэффициента устойчивости стенки
Приведенные выше расчеты проверки подпорной стенки на опрокидывание и плоский сдвиг показали, что подпорная стенка устойчива, но коэффициент запаса больше необходимого. Из экономических соображений можно было бы облегчить стенку, уменьшив ее объем и сократив, таким образом, расход железобетона, Так же изменить коэффициент запаса можно за счет изменения веса бетона. Исходя из всех предложений, можно сделать вывод, что необходимо изменение конструкции подпорной стенки и составляющего ее материала.

4. Проверка устойчивости проектного откоса
В практике проектирования наиболее часто используют при расчете устойчивости откосов метод круглоцилиндрической поверхности скольжения. Требуемый коэффициент запаса устойчивости откоса принимается для сооружений II класса, исходя из расчетной сейсмичности района равной или менее 7 баллов — <shape id="_x0000_i1229" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image341.wmz» o:><img width=«59» height=«24» src=«dopb278544.zip» v:shapes="_x0000_i1229">. В дальнейших расчетах все полученные значения коэффициента запаса будут сравниваться с <shape id="_x0000_i1230" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image341.wmz» o:><img width=«59» height=«24» src=«dopb278544.zip» v:shapes="_x0000_i1230">.
4.1 Проверка устойчивости откоса методом круглоцилиндрической поверхности скольжения
Коэффициент устойчивости массива грунта в откосе вычисляется как отношение момента сил, удерживающих массив, к моменту сил, сдвигающих его. Проверка устойчивости откоса сводится к простейшему построению и расчетам.
Из некоторого центра <shape id="_x0000_i1231" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image343.wmz» o:><img width=«19» height=«24» src=«dopb278545.zip» v:shapes="_x0000_i1231"> радиуса R проводят часть окружности; в плоскости чертежа она является следом поверхности, для которой проверяется возможность смещения массива грунта. Графически, по масштабу, определяем радиус кривой скольжения. Разбиваем массив на блоки, графически определяем их ширину и высоту сторон и производим расчет всех необходимых элементов для определения коэффициента устойчивости.
Так как массив грунта в откосе однородный и представлен полутвердыми глинами, коэффициент устойчивости определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1232" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image345.wmz» o:><img width=«173» height=«88» src=«dopb278546.zip» v:shapes="_x0000_i1232">,
где
n — число блоков;
<shape id="_x0000_i1233" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image347.wmz» o:><img width=«17» height=«24» src=«dopb278547.zip» v:shapes="_x0000_i1233"> - угол внутреннего трения грунта, равный <shape id="_x0000_i1234" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image349.wmz» o:><img width=«25» height=«21» src=«dopb278548.zip» v:shapes="_x0000_i1234">;
 С — сцепление, равное 30 кПа;
L — длина дуги скольжения, м;
<shape id="_x0000_i1235" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image351.wmz» o:><img width=«16» height=«24» src=«dopb278549.zip» v:shapes="_x0000_i1235"> - вес расчетного блока, кН;
<shape id="_x0000_i1236" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image353.wmz» o:><img width=«16» height=«24» src=«dopb278550.zip» v:shapes="_x0000_i1236"> - плечо от линии действия центра тяжести блока до центра вращения, м;
R — радиус круглоцилиндрической дуги скольжения, м;
Длина дуги скольжения определяется по формуле:
<shape id="_x0000_i1237" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image355.wmz» o:><img width=«77» height=«25» src=«dopb278551.zip» v:shapes="_x0000_i1237">,
где <shape id="_x0000_i1238" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image357.wmz» o:><img width=«16» height=«21» src=«dopb278485.zip» v:shapes="_x0000_i1238"> — это угол между линиями проведенными из центра О в точки основания и бровки откоса (начальная и конечная точки дуги скольжения) в радианах.
Основной трудностью является отыскание центра наиболее опасной дуги поверхности скольжения, которая определяется путем подбора. Если принять во внимание только сцепление, то этот центр окажется в точке пересечения двух прямых, точке О, одна из которых проведена от основания откоса под углом <shape id="_x0000_i1239" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image358.wmz» o:><img width=«19» height=«23» src=«dopb278552.zip» v:shapes="_x0000_i1239"> к поверхности откоса, а вторая от бровки откоса по углом <shape id="_x0000_i1240" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image360.wmz» o:><img width=«20» height=«23» src=«dopb278553.zip» v:shapes="_x0000_i1240"> к горизонту. Величина <shape id="_x0000_i1241" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image358.wmz» o:><img width=«19» height=«23» src=«dopb278552.zip» v:shapes="_x0000_i1241"> и <shape id="_x0000_i1242" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image362.wmz» o:><img width=«20» height=«23» src=«dopb278553.zip» v:shapes="_x0000_i1242"> зависят от крутизны откоса высотой Н.
Значение <shape id="_x0000_i1243" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image358.wmz» o:><img width=«19» height=«23» src=«dopb278552.zip» v:shapes="_x0000_i1243"> и <shape id="_x0000_i1244" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image362.wmz» o:><img width=«20» height=«23» src=«dopb278553.zip» v:shapes="_x0000_i1244"> определяются исходя из значения <shape id="_x0000_i1245" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image363.wmz» o:><img width=«16» height=«15» src=«dopb278445.zip» v:shapes="_x0000_i1245">определяемого по формуле:
<shape id="_x0000_i1246" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image364.wmz» o:><img width=«128» height=«44» src=«dopb278554.zip» v:shapes="_x0000_i1246">
Зная <shape id="_x0000_i1247" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image363.wmz» o:><img width=«16» height=«15» src=«dopb278445.zip» v:shapes="_x0000_i1247">, по таблице 12 [1] определяем значения <shape id="_x0000_i1248" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image366.wmz» o:><img width=«60» height=«24» src=«dopb278555.zip» v:shapes="_x0000_i1248">и <shape id="_x0000_i1249" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image368.wmz» o:><img width=«61» height=«24» src=«dopb278556.zip» v:shapes="_x0000_i1249">. Так как в таблице содержаться значения <shape id="_x0000_i1250" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image363.wmz» o:><img width=«16» height=«15» src=«dopb278445.zip» v:shapes="_x0000_i1250"> равные только 60, 45, <shape id="_x0000_i1251" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image370.wmz» o:><img width=«45» height=«21» src=«dopb278557.zip» v:shapes="_x0000_i1251">, <shape id="_x0000_i1252" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image372.wmz» o:><img width=«47» height=«21» src=«dopb278558.zip» v:shapes="_x0000_i1252">, <shape id="_x0000_i1253" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image374.wmz» o:><img width=«45» height=«21» src=«dopb278559.zip» v:shapes="_x0000_i1253"> и <shape id="_x0000_i1254" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image376.wmz» o:><img width=«44» height=«21» src=«dopb278560.zip» v:shapes="_x0000_i1254"> берем значения <shape id="_x0000_i1255" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image358.wmz» o:><img width=«19» height=«23» src=«dopb278552.zip» v:shapes="_x0000_i1255"> и <shape id="_x0000_i1256" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image362.wmz» o:><img width=«20» height=«23» src=«dopb278553.zip» v:shapes="_x0000_i1256"> по значению <shape id="_x0000_i1257" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image363.wmz» o:><img width=«16» height=«15» src=«dopb278445.zip» v:shapes="_x0000_i1257">, к которому более близко наше расчетное значение <shape id="_x0000_i1258" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image363.wmz» o:><img width=«16» height=«15» src=«dopb278445.zip» v:shapes="_x0000_i1258">, т.е. <shape id="_x0000_i1259" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image378.wmz» o:><img width=«27» height=«21» src=«dopb278561.zip» v:shapes="_x0000_i1259">.
Чтобы учесть трение в грунте, нужно вниз от основания откоса отложить в масштабе величину высоты откоса Н и от полученной точки внутрь массива отложить расстояние, равное 4,5Н. Найденную таким образом точку Д соединить с точкой О. Центры наиболее опасных дуг скольжения, соответствующие разным значениям <shape id="_x0000_i1260" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image380.wmz» o:><img width=«23» height=«24» src=«dopb278517.zip» v:shapes="_x0000_i1260">, будут располагаться на прямой ДО и ее продолжении.
После проведения n-го количество расчетов <shape id="_x0000_i1261" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image380.wmz» o:><img width=«23» height=«24» src=«dopb278517.zip» v:shapes="_x0000_i1261">, в дальнейшем будут приведены вычисления только минимального, среднего и максимального значений <shape id="_x0000_i1262" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image380.wmz» o:><img width=«23» height=«24» src=«dopb278517.zip» v:shapes="_x0000_i1262">.
Максимальный коэффициент запаса достигается при значении <shape id="_x0000_i1263" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image381.wmz» o:><img width=«19» height=«23» src=«dopb278562.zip» v:shapes="_x0000_i1263">=14,4 м., <shape id="_x0000_i1264" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image383.wmz» o:><img width=«55» height=«24» src=«dopb278563.zip» v:shapes="_x0000_i1264">(1,48 радиан), L=21,3 м., число блоков равно 6, С=30 кПа, <shape id="_x0000_i1265" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image385.wmz» o:><img width=«80» height=«21» src=«dopb278564.zip» v:shapes="_x0000_i1265">.
Данные расчетов приведены в таблице 7.
Таблица 7. Расчеты по блокам
<shape id="_x0000_i1271" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image393.wmz» o:><img width=«384» height=«77» src=«dopb278568.zip» v:shapes="_x0000_i1271"> 
Минимальное значение коэффициента запаса достигается при значении <shape id="_x0000_i1272" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image395.wmz» o:><img width=«20» height=«23» src=«dopb278569.zip» v:shapes="_x0000_i1272">=16,5 м., <shape id="_x0000_i1273" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image397.wmz» o:><img width=«55» height=«24» src=«dopb278570.zip» v:shapes="_x0000_i1273">(1 радиан), L=16,5 м., число блоков равно 6, С=30 кПа, <shape id="_x0000_i1274" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image385.wmz» o:><img width=«80» height=«21» src=«dopb278564.zip» v:shapes="_x0000_i1274">. Данные расчетов приведены в таблице 8.
Таблица 8. Расчеты по блокам
<shape id="_x0000_i1280" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image399.wmz» o:><img width=«407» height=«79» src=«dopb278571.zip» v:shapes="_x0000_i1280">
Промежуточное значение коэффициента запаса достигается при значении <shape id="_x0000_i1281" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image401.wmz» o:><img width=«20» height=«24» src=«dopb278572.zip» v:shapes="_x0000_i1281">=17,1м., <shape id="_x0000_i1282" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image403.wmz» o:><img width=«55» height=«24» src=«dopb278573.zip» v:shapes="_x0000_i1282">(0,98 радиан), L=16,8 м., число блоков равно 6, С=30 кПа, <shape id="_x0000_i1283" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«71646.files/image385.wmz» o:><img width=«80» height=«21» src=«dopb278564.zip» v:shapes="_x0000_i1283">. Данные расчетов приведены в таблице 9.
Таблица 9. Расчеты по блокам
    продолжение
--PAGE_BREAK--