Реферат: Технические параметры синхронных генераторов

--PAGE_BREAK--8,5,1 Апериодическая составляющая тока КЗ в точке К1 согласно   [уч. 1 стр. 113 (3,5)]
<shape id="_x0000_i1143" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image223.wmz» o:><img width=«151» height=«29» src=«dopb216843.zip» v:shapes="_x0000_i1143">
Где е – функция определяется по типовым кривым [уч. 1 стр. 151 р. 3,25]
<shape id="_x0000_i1144" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image225.wmz» o:><img width=«359» height=«29» src=«dopb216844.zip» v:shapes="_x0000_i1144"> кА
<shape id="_x0000_i1145" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image227.wmz» o:><img width=«381» height=«29» src=«dopb216845.zip» v:shapes="_x0000_i1145"> кА
<shape id="_x0000_i1146" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image229.wmz» o:><img width=«344» height=«29» src=«dopb216846.zip» v:shapes="_x0000_i1146"> кА
Суммарное апериодической составляющей
<shape id="_x0000_i1147" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image231.wmz» o:><img width=«236» height=«25» src=«dopb216847.zip» v:shapes="_x0000_i1147"> кА
8.5.2. Апериодическая составляющая тока КЗ в точке К2 согласно [уч. 1 стр. 113 (3,5)]
Выключатель ЯЭ-220Л-11(21)У4
tсв=0,04 сек, тогда τ=0,04+0,01=0,05 сек.  
<shape id="_x0000_i1148" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image223.wmz» o:><img width=«151» height=«29» src=«dopb216843.zip» v:shapes="_x0000_i1148">
Где е – функция определяется по типовым кривым [уч. 1 стр. 151 р. 3,25]
<shape id="_x0000_i1149" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image233.wmz» o:><img width=«405» height=«29» src=«dopb216848.zip» v:shapes="_x0000_i1149"> кА
<shape id="_x0000_i1150" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image235.wmz» o:><img width=«379» height=«29» src=«dopb216849.zip» v:shapes="_x0000_i1150"> кА
<shape id="_x0000_i1151" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image237.wmz» o:><img width=«371» height=«29» src=«dopb216850.zip» v:shapes="_x0000_i1151"> кА
Суммарное апериодической составляющей
<shape id="_x0000_i1152" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image239.wmz» o:><img width=«259» height=«25» src=«dopb216851.zip» v:shapes="_x0000_i1152"> кА

8.6. Определяю значение периодической составляющей тока КЗ момента времени τ методом типовых кривых [уч. 1 стр. 151 (3,44)рис. 3,26]
Для этого предварительно определяю номинальный ток генератора.
8.6.1. Точка КЗ К1
Ветвь генератора G1-4
I`номG1-4=<shape id="_x0000_i1153" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image241.wmz» o:><img width=«350» height=«56» src=«dopb216852.zip» v:shapes="_x0000_i1153">
I`номG1-4=<shape id="_x0000_i1154" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image243.wmz» o:><img width=«311» height=«52» src=«dopb216853.zip» v:shapes="_x0000_i1154"> кА
Отношение начального значения периодической составляющей тока КЗ от генераторов G1-4 в точке К1 к номинальному току [уч. 1 стр.152 прим.3,4]
<shape id="_x0000_i1155" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image245.wmz» o:><img width=«184» height=«52» src=«dopb216854.zip» v:shapes="_x0000_i1155"> кривая
По данному соотношению и времени τ=0,05 сек определяю с помощью кривых [уч. 1 стр. 152 рис. 3,26] отношение:
<shape id="_x0000_i1156" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image247.wmz» o:><img width=«99» height=«52» src=«dopb216855.zip» v:shapes="_x0000_i1156"> 
Таким образом, периодическая составляющая от генераторов G1-4 к моменту времени τ будет:
<shape id="_x0000_i1157" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image249.wmz» o:><img width=«290» height=«25» src=«dopb216856.zip» v:shapes="_x0000_i1157">  кА
Ветвь генератора G5-6
I`номG5-6=<shape id="_x0000_i1158" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image251.wmz» o:><img width=«136» height=«55» src=«dopb216857.zip» v:shapes="_x0000_i1158">
I`номG5-6=<shape id="_x0000_i1159" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image253.wmz» o:><img width=«159» height=«49» src=«dopb216858.zip» v:shapes="_x0000_i1159"> кА
Отношение начального значения периодической составляющей тока КЗ от генераторов G5-6  в точке К1 к номинальному току [уч. 1 стр.152 прим.3,4]
<shape id="_x0000_i1160" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image255.wmz» o:><img width=«180» height=«52» src=«dopb216859.zip» v:shapes="_x0000_i1160"> кривая
По данному соотношению и времени τ=0,05 сек определяю с помощью кривых [уч. 1 стр. 152 рис. 3,26] отношение:
<shape id="_x0000_i1161" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image257.wmz» o:><img width=«91» height=«52» src=«dopb216860.zip» v:shapes="_x0000_i1161"> 
Таким образом, периодическая составляющая от генераторов G5-6  к моменту времени τ будет:
<shape id="_x0000_i1162" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image259.wmz» o:><img width=«275» height=«25» src=«dopb216861.zip» v:shapes="_x0000_i1162">  кА
Ветвь энергосистемы
Периодическая составляющая тока КЗ от энергосистемы рассчитывалось как поступающая в место КЗ от шин неизвестного напряжения.
Inτc=Inoc=2.7 кА
 <shape id="_x0000_i1163" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image261.wmz» o:><img width=«244» height=«25» src=«dopb216862.zip» v:shapes="_x0000_i1163"> кА
8.6.2. определяю значение периодической составляющей тока КЗ К2 для момента времени τ=0,05 сек
Периодическая составляющая тока КЗ от энергосистемы и присоединённых к ней генераторов G1-3  рассчитывалось как поступающая в место КЗ от шин неизменного напряжения через эквивалентное резертирующие сопротивление поэтому она может быть принята неизменной во времени и равной  
Ветвь системы и присоединённых к ней генераторов
InτСт-G1-3=InoСт-G1-3=72,3 кА
Ветвь генератора G1-4
I`номG1-4=<shape id="_x0000_i1164" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image263.wmz» o:><img width=«139» height=«55» src=«dopb216863.zip» v:shapes="_x0000_i1164">
I`номG1-4=<shape id="_x0000_i1165" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image265.wmz» o:><img width=«164» height=«51» src=«dopb216864.zip» v:shapes="_x0000_i1165"> кА
Отношение начального значения периодической составляющей тока КЗ от генераторов G1-4 в точке К1 к номинальному току [уч. 1 стр.152 прим.3,4]
<shape id="_x0000_i1166" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image267.wmz» o:><img width=«172» height=«52» src=«dopb216865.zip» v:shapes="_x0000_i1166"> кривая
По данному соотношению и времени τ=0,05 сек определяю с помощью кривых [уч. 1 стр. 152 рис. 3,26] отношение:
<shape id="_x0000_i1167" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image269.wmz» o:><img width=«88» height=«52» src=«dopb216866.zip» v:shapes="_x0000_i1167"> 
Таким образом, периодическая составляющая от генераторов G1-4 к моменту времени τ будет:
<shape id="_x0000_i1168" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image271.wmz» o:><img width=«291» height=«25» src=«dopb216867.zip» v:shapes="_x0000_i1168">  кА
Ветвь генератора G5-6
I`номG5-6=<shape id="_x0000_i1169" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image273.wmz» o:><img width=«139» height=«55» src=«dopb216868.zip» v:shapes="_x0000_i1169">
I`номG5-6=<shape id="_x0000_i1170" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image275.wmz» o:><img width=«163» height=«51» src=«dopb216869.zip» v:shapes="_x0000_i1170"> кА
Отношение начального значения периодической составляющей тока КЗ от генераторов G5-6  в точке К1 к номинальному току [уч. 1 стр.152 прим.3,4]
<shape id="_x0000_i1171" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image277.wmz» o:><img width=«180» height=«52» src=«dopb216870.zip» v:shapes="_x0000_i1171"> кривая
По данному соотношению и времени τ=0,05 сек определяю с помощью кривых [уч. 1 стр. 152 рис. 3,26] отношение:
<shape id="_x0000_i1172" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image279.wmz» o:><img width=«99» height=«52» src=«dopb216871.zip» v:shapes="_x0000_i1172"> 
Таким образом, периодическая составляющая от генераторов G5-6  к моменту времени τ будет:
<shape id="_x0000_i1173" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image281.wmz» o:><img width=«303» height=«25» src=«dopb216872.zip» v:shapes="_x0000_i1173">  кА
<shape id="_x0000_i1174" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image283.wmz» o:><img width=«284» height=«25» src=«dopb216873.zip» v:shapes="_x0000_i1174"> кА
8.7. Расчётные токи КЗ
Таблица 5

9. ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ И ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ
9.1. Выбор системы шин 110 кВ шины выполняются голыми сталеалюминевыми проводами марки АС
Условия выбора: Imax≤Iном;  Iном=Imax
Iном=<shape id="_x0000_i1177" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image288.wmz» o:><img width=«79» height=«53» src=«dopb216875.zip» v:shapes="_x0000_i1177">
Iном=<shape id="_x0000_i1178" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image290.wmz» o:><img width=«131» height=«51» src=«dopb216876.zip» v:shapes="_x0000_i1178"> А
Выбираю: 2ЧАС – 300/66 [по уч. 1 стр. 624], Iдоп=2Ч680=1360 А
Имеем Imax=656,1А<1360А=Iдоп
1. На термическую стойкость проверка не проводится т. к. шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе.
2. Проверку на коронирование не проводим т. к. провод выбран с учётом коронирования.
3. Проверку на электродинамическую стойкость не проводят т. к. Ino=10,8<20 кА.  
9.2. Выбор ошиновки 110 кВ.
Выполняются таким же проводом, с тем же сечением, что и СШ 110 кВ.
qэ=<shape id="_x0000_i1179" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image292.wmz» o:><img width=«152» height=«55» src=«dopb216877.zip» v:shapes="_x0000_i1179"> мм2
где Iэ=1 А/мм2 при Тmax=6000
принимаю два провода в фазе АС-300/66 наружный диаметр – 24,5 мм, допустимый ток 2Ч680=1360 А 
 Imax=656,1А<1360А=Iдоп
9.3. выбор связи между генератором и трансформатором, цепь выполняется комплектным пофазно-экранированным проводом
Условия выбора: Uном≥Uден;  Iном≥Imax
Условия проверки: iy≤iдин
Расчётные токи продолжительных режимов
а) Нормальный:
Iнорм=Iном=<shape id="_x0000_i1180" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image294.wmz» o:><img width=«156» height=«53» src=«dopb216878.zip» v:shapes="_x0000_i1180">
Iнорм=Iном=<shape id="_x0000_i1181" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image296.wmz» o:><img width=«156» height=«52» src=«dopb216879.zip» v:shapes="_x0000_i1181"> А
б) Выбор провода АС по условию с учётом рекомендаций ПУЭ на отсутствие короны. Условия выбора Imax <Iдоп
Принимаю: 2ЧАС-400/22
q=2Ч400=800 мм2>qэ=787 мм2
Iдоп=2Ч830=1660 А>Imax=787 А

9.4. Выбор выключателей и разъединителей
СШ 110 кВ
Расчётно тепловой импульс:
Вк рас=Iпо2Ч(tотк+Та)
  tотк=0.1-0.2 – зона 1 [по уч. 1, стр. 210 р. 3,61]
  Та=0,14 — [по уч. 1, стр. 190]
  Вк рас=12,742Ч(0,2+0,14)=55,19 кА2Чсек
Дальнейший расчёт сведён в таблицу 6
Таблица 6
Расчётные данные
Исходные данные
выключатель
ЯЭ-110Л-23(13)У4
разъединитель
РНД-110У/2000У1
1) Uуст=110 кВ
2) Imax=656,1 А
3) Iпτ=12,05 кА
4) iаτ=14,69 кА
5) Iпо=12,74 кА
6) iу=31,73 кА
7) Bк рас=55,19                     кА2Чсек
1) Uном=110 кВ
2) Iном=1250 А
3) Iном отк=40 кА 
4) iном отк=<shape id="_x0000_i1182" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image298.wmz» o:><img width=«28» height=«25» src=«dopb216880.zip» v:shapes="_x0000_i1182">ЧIномЧβн=
=<shape id="_x0000_i1183" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image300.wmz» o:><img width=«28» height=«25» src=«dopb216880.zip» v:shapes="_x0000_i1183">Ч40Ч0,3=16,97 кА
5) Iдин=50 кА
6) iдин=125 кА
7) Bк зав=I2терЧtтер=
=502Ч3=7500 кА2Чс
1) Uном=110 кВ
2) Iном=2000 А
3)
4)
5)
6) iдин=100 кА
7) Bк зав=I2Чtтер=
=402Ч3=4800 кА2Чс
βн=30% для τ=0,01+tc.в.=0,01+0,04=0,05 сек   [по уч.1. стр. 296 рис. 4,54]
9,5 Выбор ТТ и ТН
<imagedata src=«44811.files/image301.jpg» o:><img width=«412» height=«186» src=«dopb216881.zip» v:shapes="_x0000_i1184">
Рис. 11
Тип ТТ выбирается по более нагруженному присоединению например тупиковая ВЛ.
Определяется мощность приборов подключённых к более нагруженному ТТ – см.  таблицу 7.
Нагрузка ТТ 110 кВ
Таблица 7
Sприб=6,5 ВА – полная мощность приборов более нагруженной фазы.
Сопротивление приборов:
rприб=<shape id="_x0000_i1185" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image303.wmz» o:><img width=«92» height=«55» src=«dopb216882.zip» v:shapes="_x0000_i1185">=0,26
Указание: тип приборов и потребляемая мощность обмоток см. [1, стр.635-636]
<shape id="_x0000_i1186" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image305.wmz» o:><img width=«33» height=«27» src=«dopb216883.zip» v:shapes="_x0000_i1186"> ТТ=5 А – вторичный номинальный ток ТТ серии ТФЗМ 110Б – 1
[2, стр. 306 табл. 5, 9] 
Допустимое сопротивление проводов
rпров=r2ном — rприб — rк=1,2-0,26-0,1=0,84 Ом
r2ном=1,2 Ом – вторичная номинальная нагрузка в Омах ТФЗМ 110Б – 1 в классе точности 0,5 который необходимо иметь при подключении счётчиков [2, стр. 306, таб. 5,9] 
Определение требуемого сечения соединительных проводов.
Используется контрольный кабель с медными жилами (ρ=0,0175 ОМ/м – удельное сопротивление) т. к. на электростанции установлены генераторы мощностью более 100 мВт; соединение обмоток ТТ – «звезда», поэтому Iрасч=L=100 км [1, стр. 374-375 рис. 4]
qтреб > qЧ<shape id="_x0000_i1187" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image307.wmz» o:><img width=«40» height=«56» src=«dopb216884.zip» v:shapes="_x0000_i1187">=0,0175Ч<shape id="_x0000_i1188" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image309.wmz» o:><img width=«39» height=«51» src=«dopb216885.zip» v:shapes="_x0000_i1188">=3,125 мм2  
Рекомендуется принимать сечение для медных жил (2,5 — 6) мм2, поэтому принимается кабель с жилами q=3.5 мм2.     
Уточняется сопротивление проводов и вторичная нагрузка ТТ
rпров=<shape id="_x0000_i1189" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image311.wmz» o:><img width=«61» height=«53» src=«dopb216886.zip» v:shapes="_x0000_i1189">=0,0175Ч<shape id="_x0000_i1190" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image313.wmz» o:><img width=«33» height=«48» src=«dopb216887.zip» v:shapes="_x0000_i1190">=0,5 Ом
r2=0.26+0.5+0.1=0.86 Ом
Выбираю — ТТ 110 кВ ТФЗМ 110Б – III

Таблица 8
Расчётные данные
Каталожные данные
Uуст=110 кВ
Uном=110 кВ
Imax=656 А
Iном=100 А
iу=46,71 кА
iдин=30 кА
Bк расч=55,19 кА2Чс
Bк зав=I2терЧtтер=
r2=0,86 Ом
r2ном=1,2
Вк рас=12,742Ч(0,2+0,14)=55,19 кА2Чсек
Выбор ТН 110кВ
Таблица 9
Q=PЧtgφ=<shape id="_x0000_i1192" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image317.wmz» o:><img width=«72» height=«51» src=«dopb216889.zip» v:shapes="_x0000_i1192">=21Ч<shape id="_x0000_i1193" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image319.wmz» o:><img width=«49» height=«48» src=«dopb216890.zip» v:shapes="_x0000_i1193">=51 Вар
Суммарная вторичная нагрузка ТН
S2∑=<shape id="_x0000_i1194" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image321.wmz» o:><img width=«235» height=«36» src=«dopb216891.zip» v:shapes="_x0000_i1194">=225,7 ВА
По каталогу [2, стр.336, табл. 5,13] принимаем ТН типа НКФ – 110 – 83У1 кВ, имеющий в классе точности 0,5 Sном=400 ВА.
Имеем: S2∑=225,7 ВА < Sном=400 ВА, что означает, что выбранный ТН будет работать в классе 0,5, который необходимо иметь при подключении счётчиков.
Таблица 10
<shape id="_x0000_i1195" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image323.wmz» o:><img width=«240» height=«51» src=«dopb216892.zip» v:shapes="_x0000_i1195"> Ом
R2=Rпров+Rприб+Rк=0,2+0,56+0,1=0,86 Ом
Где <shape id="_x0000_i1196" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image325.wmz» o:><img width=«180» height=«55» src=«dopb216893.zip» v:shapes="_x0000_i1196"> Ом
I2ном – вторичный номинальный ток ТТ серии ТШ-20-10000/5 со встроенным токопроводом
<shape id="_x0000_i1197" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image327.wmz» o:><img width=«358» height=«55» src=«dopb216894.zip» v:shapes="_x0000_i1197"> А
<shape id="_x0000_i1198" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image329.wmz» o:><img width=«219» height=«55» src=«dopb216895.zip» v:shapes="_x0000_i1198"> А
Imax=9590,6 А<10000 А=Iном
Принимаю ТТ, выбор которого представлен в таблице 11. Токопровод ГРТЕ-20-10000-300  
Таблица 11
Расчётные данные
Каталожные данные:
ТШ-20-10000/5
Uуст=10,5 кВ
Uном=10,5 кВ
Imax=9590,6 А
Iном=10000 А
iу=349,4 кА
не проверяется
Bк расч=5449,4 кА2Чс
Bк зав=I2терЧtтер=1602Ч3=76800
r2=0,86 Ом
r2ном=1,2
Вк рас=126,62Ч(0,2+0,14)=5449,4 кА2Чсек
Rпров=R2ном-Rприб-Rк=1,2-0,56-0,1=0,54 Ом
Выбор ТН 10,5 кВ
Таблица 12
Суммарная вторичная нагрузка ТН
S2∑=<shape id="_x0000_i1199" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image331.wmz» o:><img width=«223» height=«36» src=«dopb216896.zip» v:shapes="_x0000_i1199">=71,66 ВА
По каталогу принимаю ЗНОМ-15-63УII для которого Sном=75 ВА в классе точности 0,5 необходимо для подключения к счётчика.
Имею: S2∑==71,66 ВА<Sном=75 ВА

10. ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ ПО НОМИНАЛЬНЫМ ПАРАМЕТРАМ
10.1. СШ 220 кВ
<shape id="_x0000_i1200" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image333.wmz» o:><img width=«284» height=«55» src=«dopb216897.zip» v:shapes="_x0000_i1200"> А
Выключатель: Элегазовый ЯЭ-220Л-11(21)У4
Uном=220 кВ
Iномвык=1250 А>Iном=677,9
Iномотк=40 кА
Iдим=40 кА
iу=100 кА
Iт2Чtт=502Ч3=7500 кА2Чсек
Разъединитель: РНД-220/1000
Uном=220 кВ
Iном=1000 А>Iном=677,9
Iдим=100 кА
Iт2Чtт=402Ч3=4800 кА2Чсек
Трансформатор тока: ТФЗМ-220Б-I
Uном=220 кВ
Iном=1000 А
Iном2=5 А
R2=1,2 Ом
Трансформатор напряжения: НКФ-220-58У1
Uном=220 кВ
Sном=400 ВА

10.2. Блочная часть на стороне 110кВ
<shape id="_x0000_i1201" type="#_x0000_t75" o:ole=""><imagedata src=«44811.files/image335.wmz» o:><img width=«267» height=«55» src=«dopb216898.zip» v:shapes="_x0000_i1201"> А
Трансформатор напряжения:
Принимаю: НКФ-220-58У1
Uном=15 кВ
Sном=75 ВА
Трансформатор тока: ТШВ-15-8000У3
Uном=15 кВ
Iном=8000 А
Iном2=5 А
R2=1,2 Ом

11. ВЫБОР СХЕМЫ СИНХРОНИЗАЦИИ
Схема синхронизации для электростанций с двумя системами шин показана на рис. 11. основными элементами схемы являются шинки синхронизации ШС, к которым присоединена вторичные цепи напряжения обоих генераторов и обеих систем шин через шинки аш и сш и блок контакты БК разъединителей, а также все приборы колонки синхронизации, ключи синхронизации КС1 и КС2 генераторов, ключ синхронизации КС3 шин и ключ К включения синхроноскопа.
Оба частотомера Нz и оба вольтметра V колонки соответственно показывают частоту и напряжение включаемого генератора и сети, к которой он присоединяется.
Процесс точной ручной синхронизации, например между включаемым генератором Г1 и I системой шин, протекает следующим образом. При нормальной частоте вращения (обычно n=3000 об/мин) генератору Г1 подаётся возбуждение и его напряжение доводится до номинального (10,5; 15,75.). В это время I система шин присоединена к сети и также находится под напряжением. Персонал включает ключ синхронизации КС1, подаёт оперативный ток к электромагниту включения ЭВ выключателя и, находясь на щите управления электростанции, может уровнять напряжения и частоту включаемого генератора с напряжением и частотой сети. Для этого он пользуется соответственно шунтовым реостатом схемы возбуждения генератора Г1 и ключом дистанционного управления двигателем механизма изменения частоты вращения турбины. Добившись равных значений напряжения и частоты у генератора и на шинах, персонал ключом К включает синхроноскоп S. Наблюдая за направлением и быстротой вращения стрелки синхроноскопа, более точно регулируют число оборотов генератора и его напряжение. При медленном подходе стрелки непосредственно к красной черте синхроноскопа, когда частота включаемого генератора несколько больше частоты сети, персонал кнопкой КУ включает выключатель В1 генератора и тем самым подсоединяет последний на параллельную работу с сетью. Затем приступают к набору нагрузки на генераторе, воздействуя короткими импульсами с интервалами 10-20 с на двигатель механизма изменения частоты вращения турбины. Аналогично осуществляется синхронизация генератора Г1 со II системой шин.
    продолжение
--PAGE_BREAK--