Реферат: Техника улучшения качества природных вод

--PAGE_BREAK--3.2 Хозяйство приготовления раствора коагулянта
Коагулянт подается в обрабатываемую воду в виде раствора определенной концентрации, для чего в реагентном хозяйстве предусматриваются растворные (затворные), расходные баки и дозирующие устройства. Расчет растворных и расходных баков заключается в определении их емкости, подборе воздуходувок и диаметра воздуховодов [2].

Объем растворного бака
W
р
, м3:
Wp= (qрасчх nxДк) / (10000 х <img width=«13» height=«17» src=«ref-1_905842672-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1032"> х bp),
где qрасч– расчетная часовая производительность ВОС, м3/ч;

n– время полного цикла приготовления раствора коагулянта принимается по п. 6.22 [2] равной 10 часам;

Дк – максимальная доза коагулянта;

<img width=«13» height=«17» src=«ref-1_905842672-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1033"> – объемная масса раствора коагулянта в растворном баке, %, принимаем 24% (для гранулированного коагулянта).

Wp= <img width=«97» height=«44» src=«ref-1_905842844-358.coolpic» v:shapes="_x0000_i1034"> = 48.8 (м3).

Количество растворных баков надлежит принимать с учетом объема разовой поставки, способа доставки и разгрузки коагулянта, его вида, а также времени растворения (п. 6.22 [2]). Растворных баков должно быть не менее трех.

Конструктивно, растворные баки в нижней части следует проектировать с наклонными стенками под углом <img width=«27» height=«19» src=«ref-1_905843202-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1035"> к горизонтали для неочищенного и <img width=«25» height=«19» src=«ref-1_905843311-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1036"> – для очищенного коагулянта. Для опорожнения баков предусматриваются трубопроводы диаметром не менее 150 мм. При применении кускового коагулянта в баках устанавливаются съемные колосниковые решетки с прозорами 10–15 мм (п. 6.24).

Для ускорения процесса растворения рекомендуется использовать воду, подогретую до <img width=«27» height=«19» src=«ref-1_905843417-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i1037">С. Схема растворного бака представлена на рисунке 3.

Объем растворного бака
W

расх
, м3определяют по формуле:
Wрасх= (bpxWp) / b,
где b– концентрация раствора коагулянта в расходном баке до 12%.

Wрасх= (0,24 * 48.8) / 0,12 = 97.6 (м3).






<img width=«205» height=«231» src=«ref-1_905843528-2095.coolpic» v:shapes="_x0000_s1312 _x0000_s1313 _x0000_s1314 _x0000_s1315 _x0000_s1316 _x0000_s1317 _x0000_s1318 _x0000_s1319 _x0000_s1320 _x0000_s1321 _x0000_s1322 _x0000_s1323 _x0000_s1324 _x0000_s1325 _x0000_s1326 _x0000_s1327 _x0000_s1328 _x0000_s1329 _x0000_s1330 _x0000_s1331 _x0000_s1332 _x0000_s1333 _x0000_s1334 _x0000_s1335 _x0000_s1336 _x0000_s1337 _x0000_s1338 _x0000_s1339 _x0000_s1340 _x0000_s1341 _x0000_s1342 _x0000_s1343 _x0000_s1344 _x0000_s1345 _x0000_s1346 _x0000_s1347 _x0000_s1348 _x0000_s1349 _x0000_s1350 _x0000_s1351 _x0000_s1352 _x0000_s1353 _x0000_s1354 _x0000_s1355 _x0000_s1356 _x0000_s1357 _x0000_s1358 _x0000_s1359 _x0000_s1360 _x0000_s1361 _x0000_s1362 _x0000_s1363 _x0000_s1364 _x0000_s1365 _x0000_s1366 _x0000_s1367 _x0000_s1368 _x0000_s1369 _x0000_s1370 _x0000_s1371 _x0000_s1372 _x0000_s1373 _x0000_s1374 _x0000_s1375 _x0000_s1376 _x0000_s1377 _x0000_s1378 _x0000_s1379 _x0000_s1380 _x0000_s1381 _x0000_s1382 _x0000_s1383 _x0000_s1384 _x0000_s1385 _x0000_s1386 _x0000_s1387 _x0000_s1388 _x0000_s1389 _x0000_s1390 _x0000_s1391 _x0000_s1392 _x0000_s1393 _x0000_s1394 _x0000_s1395 _x0000_s1396 _x0000_s1397 _x0000_s1398 _x0000_s1399 _x0000_s1400 _x0000_s1401 _x0000_s1402 _x0000_s1403 _x0000_s1404 _x0000_s1405 _x0000_s1406 _x0000_s1407 _x0000_s1408 _x0000_s1409 _x0000_s1410 _x0000_s1411 _x0000_s1412 _x0000_s1413 _x0000_s1414 _x0000_s1415 _x0000_s1416 _x0000_s1417 _x0000_s1418 _x0000_s1419 _x0000_s1420 _x0000_s1421 _x0000_s1422 _x0000_s1423 _x0000_s1424 _x0000_s1425 _x0000_s1426 _x0000_s1427 _x0000_s1428 _x0000_s1429 _x0000_s1430 _x0000_s1431 _x0000_s1432 _x0000_s1433 _x0000_s1434 _x0000_s1435 _x0000_s1436 _x0000_s1437 _x0000_s1438 _x0000_s1439 _x0000_s1440 _x0000_s1441 _x0000_s1442 _x0000_s1443 _x0000_s1444 _x0000_s1445">



1 – колосниковая решетка; 2 – коагулянт; 3, 4 – верхняя и нижняя распределительная система для подачи сжатого воздуха; 5 – поплавок; 6 – подача воды для растворения коагулянта (подогретой до <img width=«27» height=«19» src=«ref-1_905843417-111.coolpic» v:shapes="_x0000_i1038">С); 7 – подача сжатого воздуха; 8 – отбор раствора коагулянта; 9 – сброс осадка.

Рисунок 3 – Схема растворного бака
Количество расходных баков должно быть не менее двух (п. 6.2 [2]). Днища расходных баков имеют уклон не менее 0,01 к сбросному трубопроводу диаметром не менее 100 мм. При применении неочищенного коагулянта забор раствора следует выполнять из верхнего слоя шлангом с поплавком.

Внутренняя поверхность баков (растворных и расходных) покрывается кислостойкими материалами (п. 6.27 [2]). Принимаем растворные и расходные баки кубической формы в плане, глубиной 0,6 – 0,25 м и определяем площади Fри Fрасх, м.

Ускорение растворения коагулянта и перемешивание его в баках обеспечивается подачей сжатого воздуха с интенсивностью: для растворения <img width=«16» height=«15» src=«ref-1_905845734-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1039">р = 8 – 10 л/с*м2, для перемешивания в расходных баках <img width=«16» height=«15» src=«ref-1_905845734-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1040">расх = 3 – 5 л/с*м2 п. 6.23 [2], для чего в реагентном хозяйстве устанавливаются воздуходувки.

Общее количество сжатого воздуха,
Q
воз
, л/с:




Qвоз= Qвозр+ Qвозрасх
Количество сжатого воздуха, необходимое для растворения коагулянта, Qвозр, л/с, определяем по формуле:
Qвозр= <img width=«16» height=«15» src=«ref-1_905845734-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1041">р х Fр
Количество сжатого воздуха, необходимое для перемешивания коагулянта, Qвозрасх, л/с, определяем по формуле:
Qвозрасх= <img width=«16» height=«15» src=«ref-1_905845734-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1042">расх х Fрасх
Распределение воздуха следует производить с использованием дырчатых труб из кислотостойких материалов (полиэтилен). Расчет распределительной системы заключается в подборе диаметров воздуховодов по расходу и скорости движения воздуха в трубах; подборе их перфорации. Скорость движения воздуха в трубах принимается VВОЗ = 10–15 м/с. Скорость выхода воздуха из отверстий 20–30 м/с; диаметр отверстий 3–4 мм. Отверстия направлены вниз.
3.3 Выбор дозирующих устройств
Дозирование раствора коагулянта на ВОС предусматривается дозатором. Количество дозаторов принимается в зависимости от числа точек ввода и производительности дозатора, но не менее двух (один резервный).

Подбор насоса-дозатора выполняется по таблице 6 в зависимости от расчетной его производительности, qН-Д, м3/ч, определяемой по формуле:
qН-Д= (QРАСЧх ДК) / (РС х 24 х 1000),


где РС – содержание безводного продукта в товарном коагулянте в%. Принимается по паспорту коагулянта, для предварительных расчетов 33,5%.

qН-Д= (308.75 x38) / (0.335 x24 x1000) = 1.46 (м3/ч)
Таблица 6 – Характеристика насосов-дозаторов типа НД



Реагентыследует вводить одновременно с вводом коагулянта в смеситель или трубопровод перед ним (п. 6.19 [2]).
3.4 Приготовление известкового молока
В качестве подщелачивающего реагента на станции осветления воды чаще всего применяется известь Са (ОН)2. Ввиду низкой растворимости извести, на станции готовится известковое молоко концентрацией до 5%, для чего в реагентном хозяйстве устанавливается сатуратор.

Расчет сатуратора заключается в определении его производительности и габаритных размеров.

Производительность сатуратора
q
САТ
, м3/чопределяется по формуле:
qСАТ= qСаО/ ССаО,
где qСаО– количество вводимого СаО, г;

ССаО – содержание СаО в насыщенном растворе, г/м3, принимается для предварительных расчетов 15%.
3.5 Расчет складских помещений реагентного хозяйства
На ВОС применяется сухое и мокрое складирование. Сухое складирование надлежит производить в закрытых складах, примыкающих к помещению, где устанавливаются баки для приготовления раствора коагулянта.

При мокром хранении коагулянта емкость баков и их количество определяется согласно п. 6.205, 6.206 [2].

Сухое складирование реагентов. Площадь склада для коагулянта FКОАГ, в м2 определяем по формуле:
FКОАГ= (QРАСЧх ДК х Т х α) / (10000 х GОх РС х hК),
где Т – продолжительность хранения коагулянта на складе, сут., Т=15–30 дней (п. 6.202 [2]);

α – коэффициент для учета дополнительной площадки для проходов на складе, равный 1,15;

GО– объемная масса коагулянта при загрузке склада навалом 1,1 т/м3;

hК– допустимая высота слоя коагулянта на складе, hК=2 м (п. 6.204 [2]);

РС – содержание безводного продукта в коагулянте, для неочищенного Al2(SO4)3, РС=33,5%.

FКОАГ= (308.75 х 38 х 30 х 1,15) / (10000 х 1,1 х 0,335 х 2) = 404771.25/ 7370 = 54.92 (м2)

Площадь склада для извести F
ИЗВв м2 определяется по формуле:
FИЗВ= (QРАСЧх ДИЗВ х Т х α) / (10000 х GОИЗВх РСИЗВ х hКИЗВ),


ДИЗВ – максимальная доза для подщелачивания воды, г/м3;

GОИЗВ– объемная масса извести при загрузке 1 т/м3;

РСИЗВ – содержание безводного продукта в товарной извести, 15%;

hКИЗВ– допустимая высота слоя извести в м, hКИЗВ=1,5 м (п. 6.204 [2]).

Т.к. подщелачивание не требуется, то склад для извести не нужен.



4. Обеззараживание воды
Обеззараживание воды на станции осветления предусматривается хлором, который поставляется в стальных баллонах вместимостью до 100 кгжидкого хлора.

Расчет хлораторной установкизаключается в определении доз активного хлора ДСl, мг/л; точек ввода хлора и их количества; подборе дозирующих устройств (хлораторов).

Принимается обеззараживание воды двойным хлорированием: первичное ДСlI=5–8 мг/л (хлор вводится в нижнюю часть смесителя) и вторичное ДСlII= 2–3 мг/л (хлор вводится в трубопровод перед резервуаром чистой воды). Хлорагенты вводятся в воду за 1–3 мин до ввода коагулянта (п. 6.18 [2]).

Необходимый расход хлора QСl, кг/сут (кг/ч) определяется как сумма расходов для первичного QСlI, кг/сут и вторичногоQСlII, кг/сут хлорирования:
QСl= QСlI+ QСlII,
QСlI= (QРАСЧ + ДСlI) / 1000,

QСlII= (QРАСЧ + ДСlII) / 1000.

QСlI= (308.75+ 8) / 1000 = 0.316 (кг/сут),

QСlII= (308,75 + 3) / 1000 = 0,312 (кг/сут),

QСl= 0,316 + 0,312 = 0,628 (кг/сут).

Для дозирования хлора в зависимости от необходимого его количества применяются хлораторы:

Системы Л.А. Кульского

ЛК‑10с расходом хлора 40–800 г./ч;

ЛК‑11с расходом хлора 0,5–4,5 кг/ч;

системы ЛОНИИ‑100двух модификаций: 0,08–2,05 и 1,28–20 кг/ч.

При расходе хлора 0,628 кг/сут можно взять хлоратор Кульского ЛК‑11 или хлоратор системы ЛОНИИ‑100 модификации 0,08–2,05 кг/ч.

Количество хлораторов должно быть не менее двух. При количестве до двух рабочих хлораторов применяется один резервный, при более двух – два резервных. Для повышения надежности обеззараживания рекомендуется дозирование хлора проводить раздельно на каждое место ввода.

Установка хлораторов производится в специальном помещении хлораторной, где по числу хлораторов устанавливаются и промежуточные баллоны для задерживания загрязнений пред поступлением хлорного газа в хлоратор из баллонов. Съем газообразного хлора S, кг/ч, без подогрева баллонов, при температуре 18˚С, принимают 0,5–0,7 кг/ч с одного баллона, при искусственном подогреве можно эту величину увеличить до 3 кг/ч.

К каждой группе хлораторов необходимо подключить nБАЛ, шт. баллонов соответственно
nIБАЛ= qClI / S,

nIIБАЛ= qCII/ S,
где qClIи qCII— необходимый часовой расход хлора для первичного и вторичного хлорирования соответственно, кг/ч.

nIБАЛ= 0,356 / 0,628 = 1 (шт.)

nIIБАЛ= 0,350 / 0,628 = 1 (шт.)

Суточная потребность в баллонах NСУТ, шт.
NСУТ= QCl/ М,
где М – вместимость баллонов с жидким хлором, кг.

NСУТ= 0,628 / 100 = 63 (шт.)

Месячный запас хлора NБ, шт. хранится в расходном складе и определяется


NБ= NСУТх 30.
NБ= 63 * 30 = 1890 (шт.)

В помещении хлораторной хранятся резервные баллоны, число которых составляет не менее 50% суточной потребности. При суточной потребности в три баллона и более в хлораторной располагается промежуточный склад хлора для хранения трехсуточного запаса.

При устройстве хлораторной необходимо выполнение определенных требований по технике безопасности, предусмотренных п. 6.148 – 6.156 [2]. Для обеспечения безопасности хлораторные располагаются на первом этаже с двумя выходами наружу. В хлораторных необходима установка вентилятора, рассчитанного на 12‑кратный обмен воздуха в час. Перед хлораторной необходим тамбур, где хранятся спецодежда и противогазы, а также монтируются выключатели для вентиляции и освещения. Электроосвещение предусматривается герметичной аппаратурой.



5. Расчет вихревого смесителя
Для равномерного распределения реагентов в массе обрабатываемой воды и быстрого их перемешивания принимаем вертикальный (вихревой) смеситель гидравлического типа.
<img width=«181» height=«257» src=«ref-1_905846086-2138.coolpic» v:shapes="_x0000_s1446 _x0000_s1447 _x0000_s1448 _x0000_s1449 _x0000_s1450 _x0000_s1451 _x0000_s1452 _x0000_s1453 _x0000_s1454 _x0000_s1455 _x0000_s1456 _x0000_s1457 _x0000_s1458 _x0000_s1459 _x0000_s1460 _x0000_s1461 _x0000_s1462 _x0000_s1463 _x0000_s1464 _x0000_s1465 _x0000_s1466 _x0000_s1467 _x0000_s1468 _x0000_s1469 _x0000_s1470 _x0000_s1471 _x0000_s1472 _x0000_s1473 _x0000_s1474 _x0000_s1475 _x0000_s1476 _x0000_s1477 _x0000_s1478 _x0000_s1479 _x0000_s1480 _x0000_s1481 _x0000_s1482 _x0000_s1483 _x0000_s1484 _x0000_s1485 _x0000_s1486 _x0000_s1487 _x0000_s1488 _x0000_s1489 _x0000_s1490 _x0000_s1491 _x0000_s1492 _x0000_s1493 _x0000_s1494 _x0000_s1495 _x0000_s1496 _x0000_s1497 _x0000_s1498 _x0000_s1499 _x0000_s1500 _x0000_s1501 _x0000_s1502 _x0000_s1503 _x0000_s1504 _x0000_s1505 _x0000_s1506 _x0000_s1507 _x0000_s1508 _x0000_s1509 _x0000_s1510 _x0000_s1511 _x0000_s1512 _x0000_s1513 _x0000_s1514 _x0000_s1515 _x0000_s1516 _x0000_s1517 _x0000_s1518">



1 – корпус смесителя; 2 – отверстия сборного лотка; 3 – сборный лоток; 4 – боковой карман; 5 – подача воды в смеситель; 6 – ввод реагентов в смеситель; 7 – отводящий трубопровод; 8 – сброс в канализацию.

    продолжение
--PAGE_BREAK--Рисунок 4– Схема вихревого смесителя
Расчет вихревого смесителя заключается в определении его габаритных размеров; расчете водосборной системы (перфорация сборных лотков); в определении диаметров проводящего и отводящего трубопроводов.
5.1 Определение габаритных размеров смесителя
Смеситель принимается квадратным в плане, с прямоугольной верхней частью (успокоителем) и пирамидальной нижней. Центральный угол между наклонными стенками α=30–45˚(п. 6.45 [2]).

Количество смесителей следует принимать один при суточной производительности станции до 8000 м3/сут, и два свыше.

Площадь горизонтального сечения верхней части смесителя ѓВ, м2определяется по зависимости:
ѓВ = qЧ/ VВ,
где qЧ — расчетный часовой расход станции осветления воды, м3/ч;

VВ– скорость восходящего потока на уровне водосборного лотка, принимается по [2] 28–40 мм/с (90–144 м/ч).

ѓВ = 308.75/ 100 = 3,09 (м2)

Сторона верхней части смесителя ВВ, мопределяется через площадь
ВВ = ѓВ0,5,
ВВ = <img width=«44» height=«27» src=«ref-1_905848224-162.coolpic» v:shapes="_x0000_i1044"> = 1.76 (м)

Площади нижнего сечения смесителя ѓН, м2определяется по внешнему диаметру подводящего осветляемую воду трубопровода ДН, мм (ДН=ВН).

По расчетному секундному расходу qС, л/с и рекомендуемой п. 6.45 [2] скорости движения VН, м/с по [4], подбирается диаметр подающего в смеситель трубопровода Д, мм. Следует принимать стальной трубопровод.
Таблица 7 – Наружный диаметр стальных труб в мм



Подводящая труба встраивается в нижнюю пирамидальную часть смесителя и площадь нижнего сечения, ѓН, м2, можно вычислить по формуле:


ѓН = (ДН)2 = (ВН)2.

ѓН = 0,3782 = 0,14 (м2)




Полная высота смесителя Н, мвключает
Н = hН+ hВ




Высота нижней (пирамидальной) части смесителя
h
Н
, мопределяется
hН= 0,5 х (ВВ – ВН) х ctg(α/2),

hН= 0,5 х (1,76 – 0,378) х 2,605 = 1,8 (м)
тогда можно определить объем пирамидальной части смесителя WН, м3
WН= 0,33 х hНх (ѓВ + ѓН).

WН= 0,33 х 1.8 х (3,09 + 0,14) = 1.92 (м3)



Полный объемсмесителя W, м3 определяется из гидравлической зависимости:
W= (qЧх t) / 60,
где t– продолжительность смешения реагентов с осветляемой водой, принимается 1,5–2,0 мин.

W= (308,75 х 1,5) / 60 = 7.72 (м3)

Объем верхнейчасти смесителя WН, м3
WВ= W– WН.

WВ= 7.72 – 1.92 = 5.8 (м3)




Высота верхней части смесителя
h
В
, мсоставляет
hВ= WВ/ ѓВ.

hВ= 5.8 / 3.09 = 1.87 (м)
5.2 Расчет сборной системы смесителя
Сбор воды производится в верхней части смесителя сборным лотком через затопленные отверстия. Вода, протекающая по лотку двумя потоками, собирается в боковой сборный карман и по отводному трубопроводу отводится на дальнейшую очистку.

Площадь живого сечения сборного лотка ωЛ, м2вычисляется
ωЛ = qЛ/ (VЛх 3600),
где qЛ– расчетный расход каждого потока воды, м3/ч,

VЛ– скорость движения воды в периферийном сбросном лотке, принимается по рекомендации п. 6.45 [2] равной 0,4–0,6 м/с.
qЛ= 0,5 х qЧ;
qЛ= 0,5 х 308,75 = 154.375 (м3/ч)

ωЛ = 154,375 / (0,6 х 3600) = 0.071 (м2)

Расчетная высота слоя воды
h
Л
,мпри принятой bЛ= 0,27 м, будет
hЛ = ωЛ / bЛ.
hЛ = 0,071 / 0,27 = 0,26 (м)

Сборный лоток выполняется с уклоном дна в сторону бокового кармана не менее 0,02. Размеры сборного бокового кармана принимаются конструктивно с учетом того, что в нижней части его размещают отводящую трубу.

Диаметр отводящей трубы ДОТВ, м определяется по qСл/с и скорости движения воды в трубопроводе V
ОТВ
=0,6–1,0 м/с(п. 6.49 [2]) по формуле (или по [4])
ДОТВ = <img width=«125» height=«51» src=«ref-1_905848386-395.coolpic» v:shapes="_x0000_i1045"> м/с

ДОТВ = <img width=«71» height=«49» src=«ref-1_905848781-302.coolpic» v:shapes="_x0000_i1046"> = 1,11 (м)



6. Расчет коридорного осветлителя
Коридорный осветлитель, как и отстойник, предназначен для предварительного выделения коагулированных взвешенных веществ из воды.

Расчетосветлителей выполняется с учетом годовых колебаний качества воды для двух периодов (п. 6.78 [2]):

– минимальной мутности осветляемой воды при минимальном расходе (в зимний период);

– максимальной мутности воды и максимальном расходе (в летний период).

Расчетосветлителя включает определение его габаритных размеров; расчет подводящих и отводящих систем; системы принудительного отвода осадка в зону шламонакопления; шламоотводящей системы.

Минимальное количество осветлителей принимают два, причем площадь одного не должна превышать 100–150 м2. При числе осветлителей менее 6‑ти следует предусматривать один резервный.
6.1 Определение размеров осветлителя
Площадь одного осветлителя включает в себя площадь двух коридоров осветления и расположенного между ними осадкоуплотнителя.

Площадь осветлителя F, м2, определяется по формуле:
F= FОСВ+ FОТД,
где FОСВ, FОТД — площади зоны осветления и отделения осадка соответственно, м2, определяются п. 6.78 [2]
FОСВ= (КР.В х qЧ) / (3,6 х VОСВ),

FОТД= qЧх (1 – КР.В) / (3,6 х VОСВ),


где КР. В-коэффициент распределения воды между зонами осветления и отделения осадка, определяется по таблице 8 для зимы и лета;

VОСВ– скорость восходящего потока в зоне осветления в мм/с, принимается по таблице 8 для зимы и лета.
Таблица 8. Расчетные параметры коридорного осветлителя



Так как мутность воды, поступающей в осветлитель имеет 150 мг/л, то скорость восходящего потока в зоне осветления равна 1, о мм/с, а коэффициент распределения воды – 0,75.

FОСВ= (0,75 х 308,75) / (3,6 х 1) = 64.32 (м2)

FОТД= 308,75 х (1 – 0,75) / (3,6 х 1) = 21.44 (м2)

F= 64.32 + 21.44 = 85.76 (м2)

Площадь каждого из двух коридоров осветления ѓК, м2
ѓК = FОСВ / (nх 2),
где n– количество рабочих осветлителей, шт., (следует согласовывать с типовыми проектами ВОС).

Так как площадь одного осветлителя не должна превышать 100 – 150 м2, то принимаем 1 осветлитель.

ѓК = 64.32 / (1 х 2) = 32.16 (м2)

Площадь осадкоуплотнителя ѓО.У, м2
ѓО.У = FОТД/ n.

ѓО.У = 21.44 / 1 = 21.44 (м2)



Ширину коридораосветлителя принимаем в соответствии с размерами балок, тогда длина коридора
ℓК = ѓК / 2,6.

ℓК = 32,16 / 2,6 = 12.36 (м)



Ширина осадкоуплотнителявыше окон для приема осадка bО. У,м определяется:
bО.У= ѓО.У / ℓК.

bО.У= 21.44 / 12.36 = 1,73 (м)
6.2 Расчет водосборных желобов
Вода из каждой зоны осветления собирается желобами прямоугольного сечения (п. 6.84 [2]), расположенными в верхней части зоны, по боковым стенкам коридоров (по два желоба на каждый коридор).

Расход воды на каждый желоб
q
Ж
, м3/чсоставляет
qЖ= КР.В (qЧ/ n) / (nКх nЖ),
где nК– количество коридоров в осветлителе, 2 шт.;

nЖ– количество желобов в одном коридоре, 2 шт.

qЖ= 0,75 х (308,75 / 1) / (2х2) = 57.89 (м3/ч)

Площадь сечения желоба ѓЖ, м2
ѓЖ = qЖ/ VЖ,


где VЖ– скорость движения воды в желобах, принимается 0,5–0,6 м/с [2].

VЖ= 0,5 * 3600 = 1800 (м/ч)

ѓЖ = 57.89 / 1800 = 0,0322 (м2)

Задаваясьвысотой желоба hЖ= 0,04–0,06 м (п. 6.84 [2]), определяем его ширину
bЖ= ѓЖ / hЖ, м.
bЖ= 0,03 / 0,05 = 0,64 (м)

Желоба предусматриваются с треугольными водосливами, расстояние между осями которых принимается 100–150 мм.
6.3 Расчет осадкоприемных окон
Избыточное количество взвешенного осадка поступает в осадкоуплотнитель через осадкоприемные окна.

Площадь осадкоприемных окон ѓОК, м2рассчитывается по общему расходу воды поступающей с избыточным осадком в осадкоуплотнитель.
qОС= (1 – КР.В) х qРАСЧ,
где qРАСЧ– расчетный расход на один осветлитель, м3/ч;
qРАСЧ= qЧ/ n,
qРАСЧ= 308,75 / 1 = 308,75 (м3/ч)

qОС= (1 – 0,75) х 308,75 = 77.18 (м2)

С каждой стороны в осадклуплотнитель будет поступать qОК, м3/ч,


qОК= qОС/ 2.
qОК= 77.18 / 2 = 38.59 (м3/ч)

Площадь окон с каждой стороны осадкоуплотнителя ѓОК, м2

ѓОК= qОК/ VОК,
где VОК– скорость движения воды с осадком в окнах, принимается равной с 10–15 мм/с (36–54 м/ч) в соответствии с п. 6.83 [2].

ѓОК= 38.59 / 50 = 0,77 (м2)

Высота окон hОК= 0,2 м, тогда общая их длина с каждой стороны осадкоуплотнителя
ℓОК = ѓОК / 0,2 м.
ℓОК = 0,77 / 0,2 = 3.85 (м)

Устраиваем с каждой стороны по 10 окон, с расстоянием между ними 0,4–0,5 м.
6.4 Определение высоты осветлителя
Высота осветлителя считается от центра водораспределительного коллектора до верхней кромки водосборных желобов НОСВ, м
НОСВ = (bК– 2 х bЖ) / 2 х tg0,5 α,
где α – центральный угол, образованный прямыми, проведенными от оси водораспределительного коллектора к верхним точкам кромок водосборных желобов, должен быть не более 30˚.

НОСВ = (2.6 – 2 х 0,64) / 2 х 0,2679 = 1,98 (м)

Высота пирамидальной частиосветлителя hПИР, м
hПИР= (bК– а) / 2 tg0,5 α1,
где а – ширина коридора по низу, м, принимается 0,4 м;

α1 — центральный угол наклона стенок коридора к горизонтали, α1 = 60–70˚.

hПИР= (2,6 – 0,4) / 2 х 0,6249 = 1,76 (м)

Высота вертикальных стенокhВЕРТ, м осветлителя в пределах взвешенного слоя должна быть не менее 1–1,5 м.
hВЕРТ = НОСВ — hЗАЩ — hОК — hПИР,
где hЗАЩ — высота защитного слоя над перепускными окнами; принимается 1,5 м для мутных и 2 м для цветных вод.

hВЕРТ = 1.98 – 2 – 0,2 – 1,76 = 1,9 (м)

Если hВЕРТ не вошла в пределы1–1,5 м, надо изменить высоту осветлителя НОСВ, изменив угол α.

Общая высота зоны взвешенного осадка hВ. О, м, должна находиться в пределах 2–2,5 м и определяется из соотношения:
hВ.О= hВЕРТ + 0,5 х hПИР.
hВ.О= 1,9 + 0,5 х 1,76 = 2,78 (м)
    продолжение
--PAGE_BREAK--